【摘 要】
:
桩侧后注浆法在香港的工程界中是一种相对较新的施工技术,主要用于提高冲积土以及全风化土中非挤土桩的承载力。此法在香港的最初使用可见于90年代初期,当时仅用于尺寸较小的非挤土桩,而应用于大直径非挤土桩则是始于90年代中期。然而,在近十几年的工程实践中,香港工程界对此施工方法进行了大量的研究,同时也积累了一定的工程经验。大量的桩静载荷试验研究(最大荷载45MN)已经证实,经后压浆处理后的桩身侧摩阻力可以
论文部分内容阅读
桩侧后注浆法在香港的工程界中是一种相对较新的施工技术,主要用于提高冲积土以及全风化土中非挤土桩的承载力。此法在香港的最初使用可见于90年代初期,当时仅用于尺寸较小的非挤土桩,而应用于大直径非挤土桩则是始于90年代中期。然而,在近十几年的工程实践中,香港工程界对此施工方法进行了大量的研究,同时也积累了一定的工程经验。大量的桩静载荷试验研究(最大荷载45MN)已经证实,经后压浆处理后的桩身侧摩阻力可以提高2至3倍。本文主要回顾了桩侧后压浆技术在香港深基础工程中的发展和应用,并简单介绍了香港在此项技术方面的主要工程经验。
其他文献
针对静压管桩在辽沈地区应用中的技术问题展开研究,选用工程中最易获得的标准贯入试验锤击数估算该区静压管桩的竖向极限承载力,提出了相应的计算经验公式。工程实例的计算结果表明,在该地区利用标贯锤击数估算静压管桩的承载力是可行的,计算结果可满足工程精度要求。该法可方便的用于初步设计阶段对桩径、桩长的选择,可加快本地区的经济建设速度,降低工程成本。
分别应用离心模型试验、荷载传递法、有限单元法及规范计算方法,针对不同桩长(60m、80m、100m、120m)情况,对某超大型公路大桥深厚软土地基中大直径超长单桩竖向承载力进行综合分析确定。结合该桥主塔基础初步设计方案,即桩长100m、桩径2.5m、桩顶高程-20m工况,最终确定该桥大直径超长单桩竖向极限承载力为40000kN,承载力设计值为24240kN。
在灌注桩质量检测中,钢筋笼实际长度的检测至今没有成熟的技术。本文在理论分析与实验的基础上提出了直流电法,并用于实际工程检验。检测结果得到其他检验方法和实际工程资料的支持,说明这是一种有效的灌注桩钢筋笼长度的检测方法。本文对灌注桩的质量控制及同类检测工作有借鉴意义。
本文从工程桩设计的角度,对目前工程中常见的单桩竖向抗压静载试验结果进行分析,提出按双曲线数学模型拟合试桩的lgQ-s曲线.结果表明,用此方法预估单桩极限承载力可行。
Osterberg试桩法是一种构思独特、装置相对简单,适合于大吨位承载力及水下、山上、坡地、狭窄场地、深基坑内等困难条件下应用的试桩方法,它在我国将具有巨大的应用前景。当前我国在Osterberg试桩法应用中存在的一些问题,主要是将该法不恰当地改称为"自平衡法",误认为该法是"接近于桩的实际工作条件的一种试桩方法";目前所用的判定单桩承载力的方法较混乱,还有用该法测得的Q-s曲线随"荷载箱"摆放位
桩采用弹性模型、桩周土及桩间土采用Drucker-Prager弹塑性模型,计算分析了O-cell试桩法与传统桩基竖向静载荷试验中,桩的承载力特性差异和桩的变形差异,其中桩的承载力差异包括桩侧阻力差异和桩端阻力差异。计算条件下,发现O-cell试桩法获得的上段桩的桩侧阻力约为传统竖向静载试验的0.42倍,O-cell试桩法中上段桩破坏时的位移约为传统竖向静载试验法的0.40倍,桩周土的压缩模量对压桩
某沿江开发工程紧邻黄浦江,桩基采用钻孔灌注桩,临江区域存在较厚的抛石地层。通过引进全套管全回转钻机工艺成功地清除抛石,并实现钻孔灌注桩的顺利成孔,首次探索出一套在抛石地层情况下的钻孔灌注桩成孔工艺。
静压桩属挤土桩,沉桩时土体中产生超静孔隙水压力、侧向位移以及地面隆起,常对周围环境造成严重影响。基于某软土地基静压桩沉桩工程,通过对沉桩过程中桩周土体水平位移及超静孔隙水压力进行监测,分析土体水平位移及超静孔隙水压力随空间的分布情况及随时间的发展变化规律。最后,就打设应力释放孔、控制打桩速率、合理安排打桩顺序等减少沉桩挤土影响的措施进行探讨,得到一些具有工程意义的经验和规律,可供相关工程参考。
坐落于浦东的原上海某老大型造船基地,其厂区内地下多为20世纪90年代的两节预制桩,预制桩分布紧密,严重影响了该地块的后期开发。结合此厂区内的拔桩工程,介绍3种比较成熟的预制桩拔除工艺。
M8线IV标盾构施工过程中,盾构机需要穿越莱克大厦钻孔灌注桩围护。考虑到盾构机直接穿越钻孔灌注桩有困难,所以与盾构机相切的2根钻孔灌注桩必须拔除。结合此拔桩工程,介绍在建筑物钻孔灌注桩围护中的拔桩工艺。