【摘 要】
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以廉价的硼酸(H3BO3)、尿素(NH2CONH2)及聚碳硅烷(PCS)为原料,热压、裂解制备Si-B-C-N非晶陶瓷.在氮气气氛下,300℃热处理H3BO3∶CO(NH2)2=1∶2的混合物,制得中间产物BN(300)∶球磨BN(300)∶PCS=2混合物,制得Si-B-C-N非晶陶瓷的前驱体;将此前驱体在380~650℃之间热压成型、800-1400℃裂解获得Si-B-C-N非晶陶瓷.采用TG
【机 构】
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北京航空航天大学空天材料与服役教育部重点实验室,北京100191
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以廉价的硼酸(H3BO3)、尿素(NH2CONH2)及聚碳硅烷(PCS)为原料,热压、裂解制备Si-B-C-N非晶陶瓷.在氮气气氛下,300℃热处理H3BO3∶CO(NH2)2=1∶2的混合物,制得中间产物BN(300)∶球磨BN(300)∶PCS=2混合物,制得Si-B-C-N非晶陶瓷的前驱体;将此前驱体在380~650℃之间热压成型、800-1400℃裂解获得Si-B-C-N非晶陶瓷.采用TGA、DSC分析了前驱体的失重与热解过程;采用FT-IR对前驱体及各温度裂解产物进行表征;采用XRD、SEM、TEM对各温度下裂解产物的物相、表面形貌及微观形貌进行表征.结果证实Si-C、Si-N、B-N、B-C等键存在,且BN作为活性填充物促进了陶瓷致密化。
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通过选用不同基料、空心微珠填料尺寸、涂料涂层厚度和温度对涂料高温绝热性能影响研究,研究发现E800黏结剂为基料时,涂层厚度为4.2×10-4m时,就已经达到了最佳绝热效果.水玻璃溶液为基料配以一定数量的羧甲基纤维素构成的绝热涂料,添加0.5%的羧甲基纤维素,涂料绝热性能最佳;PA80型高温胶对钢板有强烈腐蚀作用而不适合成为的高温绝热涂料的组成成分;在图层厚度和基料相同的情况下,构成涂料的空心陶瓷微
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采用大涡模拟研究连铸钢水非定常湍流特性,比较了雷诺平均数学模型与大涡模拟数学模型对预测结晶器内钢水湍流运动的影响.模型通过一种低温液态金属模型超声波多普勒速度(UDV)测量结果进行验证,表明大涡模拟比雷诺平均模拟与实验测量结果更加吻合.瞬态湍流研究表明:大涡模拟优于雷诺平均数学模型和实验测量,能够捕捉到水口附近高频率的湍流脉动现象.水口出流钢水区域内小尺度湍流结构起支配作用,射流以阶梯状上下摆动向
通过用盐蒸汽模拟工业使用环境的方法,用Na2S分别对YSZ陶瓷涂层和热障涂层系统进行腐蚀,通过对腐蚀前后物相组成和微观结构变化的研究,探讨Na2S对热障涂层的腐蚀机理.采用盐蒸汽腐蚀的方法,得出:Na2S对热障涂层的作用分为2个部分.Na2S与YSZ陶瓷涂层反应生成Na2ZrO3,与NiCoCrAlY连接层作用破坏原本致密的TGO层,促进TGO层进一步生成.Na2SO4对YSZ涂层没有明显作用,而
采用静态坩埚法研究矾土基β-SiAlON结合刚玉-碳化硅复合材料1550℃下抗渣侵蚀性能.结果表明:复合材料的渣侵蚀量较少。SEM、EDS及XRD综合分析表明,渣侵蚀层深度约2 mm,渣渗透层深度约6mm,渣侵蚀层深度随β-SiAlON含量的增加而减小.且其侵蚀过程主要为:基质中的Al2O3及β-SiAlON氧化生成的产物Al2O3和SiO2与渣发生反应,其反应产物为2CaO·Al2O3·SiO2
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采用碳辅助法,研究不同炭源(石墨和炭黑)对Al2O3晶须形貌的影响.SEM和XRD分析表明:将不同炭源与金属铝粉混合,经过高温合成后,以石墨为炭源,其产物为Al2O3晶须,Al2O3晶须直径为100~1200 nm,长径比为8~200,呈分枝结构.以炭黑为炭源,其产物为Al2O3晶须和少量Al4C3晶须,Al2O3晶须直径为50~1200 nm,长径比为10~100,呈直线生长.而Al4C3晶须则
陶瓷对化学镀反应没有自催化性,因此化学镀铜前需进行活化处理.镍纳米粒子具有尺寸小、比表面积大、表面能高等特性,呈现出较高的催化活性,可吸附在陶瓷基体表面,为铜原子的沉积提供成核中心.采用液相还原法制备镍纳米粒子,用于陶瓷基体化学镀铜前处理活化剂.利用XRD、SEM、AFM和EDS分别对镀层进行晶体结构、表面形貌及成分分析.与传统钯活化相比,镍纳米粒子活化简化了前处理工艺,加快了镀层沉积速度,所得镀
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