【摘 要】
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采用热力模拟试验、金相(OM)和电子背散射衍射技术(EBSD)研究了TC11钛合金等轴组织在相变点温度以下热变形过程中形变与相变之间的相互影响.研究结果表明:(1)在两相区相变显著的低应变速率(0.001 s-1)条件下,不同温度变形的力学行为和组织演变机理不同.980℃变形,β相是主要变形相,同时α相经历了变形促进下的溶解(高应变速率)和聚集粗化(低应变速率)的过程;950℃变形,主要是软基体的
【机 构】
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太原科技大学,山西 太原 030024 北京航空材料研究院,北京 100095
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采用热力模拟试验、金相(OM)和电子背散射衍射技术(EBSD)研究了TC11钛合金等轴组织在相变点温度以下热变形过程中形变与相变之间的相互影响.研究结果表明:(1)在两相区相变显著的低应变速率(0.001 s-1)条件下,不同温度变形的力学行为和组织演变机理不同.980℃变形,β相是主要变形相,同时α相经历了变形促进下的溶解(高应变速率)和聚集粗化(低应变速率)的过程;950℃变形,主要是软基体的β相和界面的变形行为;850℃变形,α相是主要变形相,发生了连续动态再结晶过程,β相起晶界协调变形的作用.(2)980℃变形,α晶粒尺寸和相含量随应变速率的增大而减小;该温度0.001 s-1时,α相随应变增大发生溶解-析出-又溶解的动态相变过程,是变形促进下的静态相变的扩展.该过程中,α晶粒尺寸和相含量均大于相应的静态相变组织.
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对真空蠕变长时保温和大气双重退火几种不同热处理的Ti6Al4V合金薄板的显微组织、力学性能和裂纹扩展速率进行对比分析,得出了几种热处理工艺对裂纹扩展速率的影响规律.研究表明无论真空蠕变长时保温和大气双重退火,只要合理控制热处理工艺,就能获得α+β等轴组织的Ti6Al4V合金薄板,其力学性能和裂纹扩展速率都符合国际宇航产品的要求.
在Gleebe-3800热模拟机下测定了TC18钛合金连续冷却时的膨胀曲线,得到了亚稳β相分解的临界冷却速率,获得了连续冷却转变曲线(CCT曲线):利用光学显微镜和扫描电镜观察了显微结构的变化。结果表明在相当低的冷却速率范围内可以获得包括残留β相、片层状α相;随着冷却速率的升高,析出的α相的数量减少,片层细化;当冷却速率继续增大(大于1℃/s)时,α相呈等轴状析出;水淬时高温β相组织可被100％保
采用光学显微镜(OM)和透射电镜(TEM)等观察手段对一种新型的高强度亚稳β钛合金Ti-B20在300～750℃时效过程中的相变析出和显微组织演变特征进行了研究.结果发现:Ti-B20合金经850℃固溶后,组织为单一β相,在300℃等温处理后析出体心立方β中间相.400℃时效,发生α相类型Ⅰ-α→Ⅱ-α的转变.500～600℃时效,亚稳定β相直接析出平衡α相,α相的形成速率、数量和形态分布取决于时
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利用XRD对TC18钛合金单相区固溶淬火,经过不同时效处理后的转变组织进行了分析,绘制了亚稳β相的转变动力学曲线(TTT曲线),利用SEM和TEM方法对转变组织的形貌特征及其演化规律进行观察,同时结合测量硬度分析其相组成.结果表明:TC18钛合金经单相区固溶淬火处理后,得到100％亚稳定β相,其X射线衍射峰存在一定的分裂.DSC测试表明,亚稳定β相在300℃左右开始发生相变.时效过程中第二相的析出
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采用热模拟压缩试验研究了Ti600合金置氢后的高温变形行为.研究了Ti600合金在氢质量分数0～0.5％、温度760～920℃、应变速率0.01～10s-1条件下的高温流变应力的变化规律,并且分析了氢含量对应变速率敏感系数m和变形激活能Q的影响.结果发现,m值随着氢含量的增加而逐渐增加,Q则随着氧含量的增加显著降低.未置氢时,Ti600合金的Q值约为682.15 kJ/mol,置氢0.1％、0.3
研究了Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金不同显微组织对室温冲击韧度的影响,初步探讨了Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金冲击韧度值与断裂韧度值之间的关系.结果表明,在相同冷却速率条件下,β相区处理的魏氏组织的冲击韧度值低于(α+β)相区处理的双态或等轴组织;β相区处理和(α+β)相区处理,随着冷却速率的降低,冲击韧度值呈上升趋势。[K1C/Rp0.2]2与[Ak/Rp0.2]呈现线性关系,相
在Gleeble-1500热模拟实验机上采用等温压缩实验方法研究了Ti600合金的热塑性变形行为,分析了热变形参数对其显微组织影响.结果表明:随着变形温度的升高,片层组织结构破碎和球化的程度越高,球化进行地越快,球化后的组织越均匀,变形温度的升高有利于片层α相的球化.随着应变速率的增大,片层α沿与变形方向垂直的方向被拉长、弯曲、扭折的趋势越明显.变形量对显微组织的演变影响较小.