【摘 要】
：
采用非水溶液电解法从某钢厂的GCr15轴承钢中无损伤的提取出完整的大颗粒非金属夹杂物,获得全尺寸夹杂物的三维形貌、化学组成以及数量、粒径分布等信息,填补了金相法和常用大样电解法检测的"盲区".结果表明钢锭中尺寸分布在20μm-100μm之间大颗粒夹杂物主要为CaO-SiO2-Al2O3系夹杂物,并且个数上占大多数.并通过CaO-SiO2-Al2O3三元相图,确定此间降低夹杂物危害的最佳成分控制范围
【机 构】
：
北京科技大学钢铁冶金新技术国家重点实验室,北京,100083
论文部分内容阅读
采用非水溶液电解法从某钢厂的GCr15轴承钢中无损伤的提取出完整的大颗粒非金属夹杂物,获得全尺寸夹杂物的三维形貌、化学组成以及数量、粒径分布等信息,填补了金相法和常用大样电解法检测的"盲区".结果表明钢锭中尺寸分布在20μm-100μm之间大颗粒夹杂物主要为CaO-SiO2-Al2O3系夹杂物,并且个数上占大多数.并通过CaO-SiO2-Al2O3三元相图,确定此间降低夹杂物危害的最佳成分控制范围,提出减少夹杂物的有效建议.
其他文献
为确定合适的凝固终点位置,合理使用凝固末端电磁搅拌,以北满特钢连铸大圆坯为研究对象,建立了二维凝固传热数学模型,通过现场测温实验验证了模型的合理性.利用传热模型计算了不同拉速下的固相率为0.3和0.8的位置,当拉速为0.18m/min时,固相率为0.3的位置在末端电磁搅拌器中.生产试验证明此时末端电磁搅拌能充分发挥作用,铸坯低倍试验结果较好.
本文针对40Cr圆钢热顶锻开裂缺陷试样,通过宏观形貌检测、金相观察,结合生产工艺情况进行了原因分析并提出了相关的预防措施,有效提高了热顶锻合格率,使产品进一步满足了下游用户深加工要求,提高了产品性能合格率.
结合邯郸钢铁公司的实际情况,对20CrMnTi钢铸坯表面存在凹坑和角部裂纹的问题进行了探讨.通过保护渣成分优化,减少中间包温度波动,优化浸入式水口插入深度、结晶器冷却强度、提高恒拉速率可以明显减少铸坯表面凹坑和角部裂纹.
为改善SPHC钢LF精炼效果,本研究首先利用FactSage热力学计算软件,分析了SPHC钢LF精炼渣系的理化特性,提出相应的精炼渣优化方案,并进行了工业实验验证.研究结果显示,通过对LF精炼渣系的优化,出站时钢中T[O]由优化前的24ppm下降至优化后的20ppm,显微夹杂物总数去除率由优化前的56.57％增加至优化后的71.54％,大型夹杂物数量也由原来的85.42 mg/10kg下降至42.
本文对于含铜、锑低碳耐候钢轧材表面裂纹的形成原因进行了分析,并通过钢液成分优化、连铸工艺的调整提高了铸坯表面质量,而加热炉内的温度及气氛的优化控制则减少了加热过程中钢中低熔点物质在铸坯晶界的富集,从而实现了该耐候钢轧材表面质量的显著改善.
结合前期水模拟结果,利用FLUENT软件对西宁特钢70t LF炉进行了底吹氩气的多相流数值模拟,模拟结果表明:优化后钢包熔池速度与湍动能分别增大了12.2％和15.1％,死区体积减小了35.6％,有利于钢包内熔池的传热、传质以及夹杂物去除等过程.将优化后钢包底吹位置应用于西宁特钢70t LF炉,结果表明:T[O]去除率提高了6.3％,增[N]率降低了l 1.5％;大型夹杂物去除率提高5.2％;总夹
本文通过观测水口结瘤物的结构和成分的变化,对321不锈钢小方坯浸入式水口的堵塞机理进行了研究.水口的解剖结果表明水口结瘤物主要由TiN、金属相以及少量渣相组成.通过计算建立了钢液及凝固过程中TiN的热力学模型.研究发现,TiO2过渡层的存在、较高的钛氮浓度积、不佳的钢水洁净度使得钢水中达到了TiN生成和析出的热力学条件,从而发生结瘤反应.321不锈钢小方坯浸入式水口堵塞机理为当钢液流经水口时,钢液
采用Gleeble-3500热循环模拟试验机研究了PQ700热轧高强钢铸坯表面温度区间1200℃～800℃内温度波动为25℃、50℃、75℃对第二相粒子析出的影响,并利用Thermo-calc热力学软件计算PQ700连铸过程中第二相粒子的析出规律.结果表明:1050℃以上时,由温度波动引起的析出物尺寸变化明显;900℃以下时,由温度波动引起的析出物数量变化明显;Nb的含量变化对析出相(Nb,Ti)
通过对河北敬业中厚板有限公司DH36高强度船板钢的实际生产产品和数据进行试验和分析,对其主要化学成分波动与机械性能变化的关系进行多元非线性回归处理,利用数学模拟的分析方法,建立了DH36高强度船板钢主要化学成分与基本机械性能之间的数学模型,并在此基础上重点分析了Mn含量的变化对各项机械性能的影响,结果表明:Mn元素对冲击功的影响主要呈斜率为负的直线关系,对屈服强度、抗拉强度、断面收缩率的影响也均呈
以某钢厂十二流中间包为研究对象,根据相似原理建立了1:3的物理模型.研究不同结构的中间包内的流动特性,并在实际生产需求的基础上确定了堵流操作的方案.实验结果表明,方案二(冲击区向中间包内部延伸,在两侧开两个导流孔)的中间包结构能获得相对较优的实验结果,方案二的死区比例由原型的27.96％降至8.94％,降幅为68％.方案二堵住1＃水口后,死区比例增加14.4％.