亚音悬停主旋翼的声隐身分析

来源 :中国工程热物理学会2004年热机气动热力学学术会议 | 被引量 : 0次 | 上传用户:hackxingxing
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文献[1]发展了基于FW-H方程的亚音主旋翼噪声预测方法和程序,本文应用它计算和讨论了亚音悬停条件下辐射噪声的指向性及不同形状桨叶对辐射噪声的影响,分析了通过改变桨叶形状降低旋翼辐射噪声的合理途径.
其他文献
在非结构网格下,本文针对非定常三维N-S方程组发展了一种双时间步长高精度快速迭代格式.该格式在时间上具有二阶精度,在空间上将r=3的加权ENO格式与强紧致格式相结合去处理N-S方程中的对流项以及离散方程的右端项,并用四阶精度的紧致格式去计算N-S方程中的粘性项.典型的三个算例从不同侧面对本文格式进行了考核.计算表明:该算法具有高效率与高分辨率的特征,所得的计算结果与相关实验数据比较吻合,初步表明了
谐振管与谐振腔是热声系统中用来储存能量和调节频率的重要装置.本文分别应用热声系统设计中常用的一维线性热声网络模型和商用软件Fluent6.0中的标准κ-ε模型算法模拟谐振管与谐振腔中的压力分布,并与各压力测点实验数据对比.因为湍流等非线性因素的存在,一维热声网络模型不能有效的模拟热声系统的状态.而二维κ-ε模型比一维线性模型更好的与实验结果吻合,从而验证了二维κ-ε模型的有效性,为利用Fluent
数值模拟中等稠度(b/t=1.364)下吸气量及位置对某大转角吸气式压气机叶栅气动性能影响.结果表明,附面层吸除(BLS)可使叶栅总压损失降低最高达27.7﹪;随吸气量增加,吸力面角区低能流体积聚显著减小,流动在尾缘附近更靠近吸力面,气流折转能力加强,出口气流角最大增加4.2°;吸气导致的栅内扩压能力恢复和通道涡三维分离效应应是确定最佳吸气位置及吸气量的判定原则.
应用拓扑学原理,通过数值模拟,分析了两种冲角下压气机叶栅内的涡系结构和损失机理.结果表明:壁角并不存在闭式分离;随着冲角的增加,负荷分布前移,吸力面分离尺度增加,分离模式也由开式分离向闭式分离转化.
数值模拟结果与低速大转角弯叶片的实验结果进行了比较,二者较吻合,揭示了大转角叶栅中采用弯叶片明显的效果.为研究弯叶片在不同叶栅几何折转角条件下的气动效果,本文共进行了五套平面叶栅的数值分析,在出口几何角不变的情况下,在零攻角下改变叶栅几何折转角,发现在大转角下采用弯叶片效果很明显,而在小转角下弯叶片并没有减小损失,甚至当弯角增大时,损失增加.在低速条件下,采用弯叶片,叶型折转角的大小是一个重要参考
本文对湿蒸汽凝结流动中由于凝结放热引起的自激振荡现象进行了数值分析.首先对非定常凝结流动中网格间距和时间步长对计算结果的影响作了分析,结果表明,如果网格间距和时间步长过小,计算结果中非物理的高频误差分量使解偏离实验结果,当网格间距过大时,波动信息不能正确传播,捕捉不到自激振荡现象.对进口过冷度、水滴数及水滴半径对自激振荡特征的影响进行了分析,结果表明,不同进口过冷度下,自激振荡频率存在最小值,压力
本文针对非设计工况下带有分离流动的叶栅在引入振荡扰流后的气动特性进行数值研究.考察了振荡扰流的频率、振幅以及加入点位置的影响.计算结果表明,加入适当的振荡扰流可以在一定程度上起削弱分离流动的作用,从而有利于减小总压损失,改善叶栅流场的流动特性.
本文选取了3种具有代表性的两方程紊流模型:标准κ-ε模型、标准κ-ω模型、Kalitzin等提出的k-g模型以及考虑了压缩性引起的压缩性耗散和压力膨胀的影响可压缩κ-ω模型和可压缩k-g模型,结合任意曲线坐标系下的三维雷诺时均可压缩N-S方程组,对三维喷管内的跨-超音速流动和跨音速三维透平叶栅紊流流场进行了数值模拟,并对不同紊流模型的计算结果进行了对比,分析了可压缩性在三维高速紊流流场数值模拟中的
气动力设计是锥柱航行体设计的重要组成部分.本文采用数值算法对航行体绕流问题进行了计算研究,并与风洞试验结果进行了对比.计算结果与试验值吻合较好,验证了数值算法的准确性.同时得到了绕流的某些运动规律,研究结果对工程设计起到了一定的帮助作用.
本文介绍了基于FW-H方程的亚音主旋翼噪声预测方法,并在已有螺桨噪声预测程序的基础上发展了主旋翼噪声预测程序,使用商用CFD软件FINE/TURBO计算噪声预测中所需要的桨叶表面载荷,并用算例验证了方法和程序的有效性.