【摘 要】
：
采用DSC和XRD,研究了Ni47Ti44Nb9合金热挤压和冷轧管材的相变和织构。结果表明：热挤压管材中多数晶粒的取向靠近{111},退火温度升高,Ms点下降,热滞增大,850℃/90 min退火后的织构接近{121}{210}、{111}{110}和{211};冷轧管材中的织构主要为{111}和{112},随退火温度升高,Ms,As点上升,热滞减小,850℃/90min退火后的织构接近{221}
【机 构】
：
中国科学院金属研究所,辽宁 沈阳 110016 东北大学,辽宁 沈阳 110004
论文部分内容阅读
采用DSC和XRD,研究了Ni47Ti44Nb9合金热挤压和冷轧管材的相变和织构。结果表明：热挤压管材中多数晶粒的取向靠近{111},退火温度升高,Ms点下降,热滞增大,850℃/90 min退火后的织构接近{121}{210}、{111}{110}和{211}<011>;冷轧管材中的织构主要为{111}<110>和{112}<110>,随退火温度升高,Ms,As点上升,热滞减小,850℃/90min退火后的织构接近{221}<110>和{111}<110>：850℃/90min退火的热挤压和冷轧管材的相变温度和热滞相近。
其他文献
在α+β/β相转变点附近热处理条件下,测算并对比了不同热机械加工条件下Ti-60A合金(Ti.5-8Al-4.0Sn-3.5Zr-0.4Mo-0.4Nb-0.4Si-0.4Ta-0.05C,质量分数,％)中原始β晶粒的晶粒尺寸及分布.结果发现,热加工前坯料的显微组织状态、热加工变形量、热加工温度对Ti-60A合金原始β晶粒尺寸及其分布都有一定影响:在坯料晶粒尺寸比较粗大的情况下,变形量太小会导致β
依据动态材料模型(DMM)建立了Ti-0.8Al-1.2Fe合金在800～930℃,应变速率10-3～5s-1范围内的热加工图.通过对能量耗散率和组织变化的分析,研究了组织稳定和失稳的参数范围.结果表明,热加工图与变形试样的组织完全吻合.
较系统地研究了轧棒工艺对Ti-60A合金显微组织及力学性能的影响.结果发现,轧制前坯料显微组织状态、轧制温度和轧制变形量对Ti-60A合金显微组织形貌及拉伸性能有复杂的影响:轧制加热温度在α+β两相区时,轧制变形量对材料显微组织及拉伸性能的影响都比较小:加热温度升高到α+β/β相变点附近时,变形量的控制变得非常关键:变形量控制在60％左右时,显微组织可得到明显细化,抗拉伸强度大幅度提高,材料塑性也
采用研制的窄间隙专用手工TIG焊枪,通过焊接工艺试验,选择了合理的焊接工艺,确定了合理的坡口形式和焊接工艺参数.
研究了锻态和热处理态的Ti-24Al-15Nb-1.5Mo合金与锻态TC11钛合金在真空电子束焊接后的近等温变形中,应变速率和变形量对该双合金焊接界面力学性能的影响.结果表明,在近等温变形条件下,应变速率和变形量在设计的实验范围内变化时对Ti-24Al-15Nb-1.5Mo/TC11双合金焊接界面的室温和高温拉伸强度影响较小,但对室温和高温拉伸塑性有着显著的影响.随着应变速率的降低,高温拉伸塑性提
研究了焊后热处理对Ti-60钛合金电子束焊接接头的显微组织及高温持久性能的影响.结果表明,在600℃/310MPa持久条件下,均断裂在熔合区.当焊后热处理温度在700～900 ℃时,熔合区的马氏体组织分解很少,持久性能均较差,尤其当在800℃长时间热处理时,持久性能最差;当焊后热处理温度在980～1010 ℃之间时,熔合区的马氏体组织完全分解为较粗的α板条和β相组成的网篮组织,焊接接头持久性能显著
采用Gleeble-3500热模拟实验机对Ti-Al-Cu-Si钛合金在温度为1000～1200℃之间,应变速率为0.005～5 s-1之间,变形程度为40％～70％的条件下进行了高温热压缩实验研究.分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度及变形程度之间的关系以及组织变化,计算了塑性变形表观激活能Q及相应的应力指数n,为优化变形加工条件提供依据.实验结果表明:在恒应变速率的条件下,合金
采用预合金化粉末-热等静压成形-后续热处理工艺,制备含稀土的600℃高温钛合金Ti-60,对该合金原始粉末进行表征,研究合金制备过程中显微组织的演变过程,并与传统制备工艺进行对比分析.结果表明:预合金化粉末形状主要为球形,粒度大的粉末存在空心结构,内部为α马氏体组织;热等静压成形后结构致密,在β单相区进行热处理后的原始晶粒尺寸与传统工艺相比得到明显细化,稀土相颗粒小而弥散.
研究了外径尺寸15～85mm的不同规格的钛合金无缝管的弯管工艺.重新设计了用于弯制薄壁管的弯曲模,测量了弯后应力分布,对比分析了不同工艺和一般缺陷形式.结果表明:采用心轴工艺和温弯工艺相结合可以很好地进行薄壁钛管的弯制.
采用无坩埚感应熔炼超声气体雾化法制备出洁净的TiAl预合金粉末.粒度测试显示,粉体粒径呈正态分布,粉末形貌为球形;气体分析结果表明:粉末制备过程中氧增量小于80μL/L.制粉过程中雾化气体压力越大,粉体粒度分布越细小;采用电子探针面扫描分析表明;雾化法制备的球形粉末中存在Al元素的显微偏析.