本文采用有限元方法，以改善接头应力分布和提高接头承载能力为目的，以铝合金单搭接接头和金属对接胶接接头为研究对象，模拟分析了铝合金单搭接接头在受静载作用时，复合胶层的组合方式及其相关因素对接头应力分布的影响；同时还模拟了在受动态冲击载荷作用时，金属对接胶接接头在受中部和端部冲击载荷作用下，复合胶层及其厚度、主胶缺口等因素对接头应力和应变响应的影响，得出的主要结论如下：　　(1)铝合金单搭接接头受静载作用下，含复合胶层接头上胶层端部的应力峰值下降明显，中间部位的应力呈上升的趋势且胶层端部的应力向中间区域移动。当复合胶层中主胶层胶粘剂的弹性模量高于底胶的弹性模量时，且相差越大，应力峰值越低，对接头的承载越有利。反之，接头的应力分布不仅没有得到改善，而且其应力峰值比低弹性模量的更高一点，对接头不利。　　(2)胶层厚度对铝合金单搭接接头的应力影响程度不大。当主胶层和底胶层的厚度发生改变时，其主胶层中心的应力和界面间的应力并不随着发生大幅度改变，应力的分布趋势大致相同，差异微小。　　(3)被粘物的厚度对接头应力分布的影响与被粘物的具体厚度有关，在一定厚度范围内，应力峰值的大小随着被粘物厚度的增加而减小。　　(4)复合胶层的主胶胶瘤可以大幅度降低单搭接接头应力的峰值，应力向胶瘤移动，降低接头的应力集中，提高接头的承载能力。　　(5)金属对接接头受中部冲击载荷作用时，靠近冲击载荷的上半部分胶层受压应力作用，远离载荷的另一部分受拉应力作用，且压应力与拉应力近似呈对称分布，胶层中心的应力最小。弹性模量较高的胶粘剂其弹性应变较大，塑性应变较小。离冲击载荷较近的节点所受应力易出现明显波动，并且应力值相对弹性模量较大的胶粘剂明显较小。　　(6)金属对接接头中部受冲击载荷作用，当复合胶层中含有低弹性模量的胶粘剂时，其胶层发生弹性应变速率较大，塑性应变量较大；含有高弹性模量的胶粘剂时，胶层的弹性应变量较大。当复合胶层底胶的弹性模量较高时，胶层中心受到的正应力不会有波动；而当底胶的弹性模量较低时，不论主胶的弹性模量有多高，胶层中心受到的正应力不仅有波动，而且波动程度较大或者出现波动的次数较多。正应力 Sx的大小与复合胶层中任一较高弹性模量的胶粘剂有关，正应力 Sy与底胶的弹性模量有关，正应力 Sz与节点位置有关。等效应力的大小与复合胶层的主胶密切相关，当主胶的弹性模量较高时，胶层中心等效应力较大；当主胶的弹性模量较低时，无论底胶的弹性模量多高，胶层中心的等效应力均偏低。　　(7)金属对接接头受中部冲击载荷作用时，弹性形变的应变率随着主胶层厚度的增大而减小，弹塑性应变量均有一定程度的增加，但正应力的大小下降明显。接头的等效应力随主胶层厚度的增大，先上升到一定值时再增大或降低的程度偏大，所以主胶的厚度定为0.2mm比较合适。　　(8)金属对接接头受中部冲击载荷作用，底胶层的厚度越小时，弹性形变的应变率较大，随着底胶层厚度的增大，弹性形变的应变率、弹性应变量和塑性应变量、正应力的大小均随之减小，等效应力上升到一定值时再降低的程度逐渐减小，所以底胶的厚度定为0.1mm比较合适。　　(9)金属对接接头中部受冲击载荷作用时，主胶在不同尺寸的缺口下，弹性应变在冲击开始时急剧上升，随后开始出现差异。随着缺口尺寸的增加，弹塑性应变随着减小。在XYZ三个方向上的正应力随缺口尺寸的增大而减小，当缺口尺寸为6mm时，塑性变形和正应力发生波动现象，且节点 Q处的等效应力的值非常小，远小于其它三种缺口的情况，其它三条等效应力曲线同正应力的曲线规律相同。节点P处的等效应力均出现不规则的锯齿型波动。　　(10)金属对接接头受到端部冲击载荷作用时，靠近冲击载荷的上半部分胶层变为受拉应力作用，远离载荷的另一部分胶层变为受压应力作用；弹性应变的响应速率与主胶密切相关，主胶的弹性模量越小，弹性应变的响应速率越大，反之越小。在塑性应变过程中，当底胶的弹性模量越高于主胶的弹性模量，其胶层的塑性应变率和应变量越大，反之越小。对正应力Sx而言，只要复合胶层中含有弹性模量较大的胶粘剂，应力就比较大；对 Sy而言，底胶的弹性模量越大，正应力的值越大，反之越小；对Sz而言，其应力规律是Sx和Sy的综合。等效应力Seqv的大小与复合胶层的主胶有关，当主胶的弹性模量较高时，等效应力较大，反之较小。　　(11)文中多出现锯齿形波动，这主要是由于应力在胶层中以应力波的形式传播导致，当复合胶层对应力波的响应速率小于应力波的传播速率时，应力曲线便呈现出类似锯齿的波形，由于锯齿波形的变化是增大到一定值时减小再增大的趋势，所以此种锯齿波形对接头没有破坏作用。节点P由于距离冲击载荷较近，所以应力和应变曲线没有节点Q平滑稳定，因此节点Q的应力分布和应变响应更具有研究价值。