铝青铜合金因具有优异的力学性能、物理性能被广泛应用于航空航天、海洋工程等领域。随着现代科技产业的快速发展，对材料的性能提出了更高的要求，而传统的铝青铜合金已很难满足使用要求，因此开发新型的高铝青铜合金就显得十分必要。由于高铝青铜合金脆性相多、冷加工性能较差，较难实现塑性变形成型，且对高铝合金的热变形工艺等研究较少，因此本研究首先对高铝青铜合金热变形及其热处理工艺参数进行优化，随后探讨退火工艺对合金塑性变形能力的影响作用，制备出性能较优的高铝青铜合金。本研究采用铸锭冶金法制备了高铝青铜合金，通过硬度测试、室温拉伸、X射线物相分析（XRD）、金相（OM）和电子显微分析（SEM）等方法研究了不同加工工艺和热处理工艺对Cu-Al-Fe-Ni合金组织结构及其力学性能的影响规律，研究结果表明：（1）铸态高铝青铜合金主要由α、β′、γ2、κ相组成，随着铝含量的增加，组织中α相含量减小，β′相与共析体含量增加，硬度随铝含量的增大而增加，当铝含量为12.2%时，其硬度、抗拉强度、延伸率分别为290HB、797MPa、5.5%；经热加工后合金的显微组织为大量的α相与沿加工方向分布的共析体及k相，随着铝含量的增加，α相减小、共析体含量增加，硬度值随着铝含量的增加而显著增加；经高温形变热处理后合金的显微组织为沿变形方向分布的长条状及粒状α相、β′相、弥散分布的少量粒状共析体及k相；合金经形变热处理态的硬度值显著高于热轧态的硬度。（2）热变形后高铝青铜合金随着固溶温度的升高，合金的硬度呈先增大后降低的趋势，且随着铝含量的增加，固溶硬度值逐渐增大；固溶强化主要是固溶水淬的马氏体转变和固溶强化的综合作用；热轧态QAl10.7、QAl10.9、QAl11.2、QAl12.2铝青铜合金较佳的固溶温度分别为925℃、925℃、950℃、950℃，固溶时间1h。（3）高温形变热处理与热轧固溶态高铝青铜合金均具有时效强化作用，随着铝含量的增加，合金的时效硬度峰值逐渐增大；最佳的热轧固溶态QAl10.7、QAl10.9、QAl11.2合金时效工艺为450℃×2h；高温形变热处理QAl10.9合金的时效工艺为450℃×2h，在此时效工艺下，其硬度、抗拉强度、延伸率分别为40.2HRC、975MPa、5.5%，综合比较优化出最佳的热变形工艺为高温形变热处理。（4）热轧态铝青铜合金在退火空冷时，组织为α相、共析体及少量的κ相；而退火炉冷时，基体组织为α相及大量弥散分布的κ相；合金退火炉冷的硬度值低于退火空冷的硬度值；热轧态QAl10.7、QAl10.9、QAl11.2合金最佳退火温度为750℃×2h，QAl12.2最佳退火温度为600℃×2h。（5）热轧态铝青铜合金退火后进行冷塑性变形，随着铝含量的增加，合金的塑性变形能力逐渐下降，合金经退火炉冷的塑性变形能力优于退火空冷；同时对冷塑性变形后的合金进行450℃×2h退火，对于热变形退火空冷的合金相当于时效过程，硬度值增加，退火炉冷的合金相当于低温退火阶段，硬度值减小；QAl12.2-6-6合金经600℃×2h退火空冷、12%冷变形、450℃×2h退火后，此时合金的硬度、抗拉强度、延伸率分别达324.5HB、935MPa、1.5%。