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目的:本实验主要研究不同（牙合）面厚度对无饰瓷二硅酸锂玻璃陶瓷全冠抗压缩破坏力的影响,同时模拟口腔环境,进行冷热循环疲劳实验,比较冷热循环前后硅酸锂玻璃陶瓷全冠抗压缩破坏力有无改变。为临床全冠修复体（牙合）面牙体预备量提供理论依据和指导。方法:1代型的制作选取日进齿科左下第一磨牙的标准模型,用CAD系统Abutment Designer软件扫描模型。参照第六版《口腔修复学》中后牙全冠预备要求及Ips e.max CAD预备要求进行牙体预备:（牙合）面磨出1.5mm-2mm,颊舌侧、近远中侧磨出1.5mm,轴面聚合2-5°,制备一个圆润的内缘凹形肩台,肩台宽度为1mm,线角圆钝,去除应力集中区。为了保证全冠（牙合）面厚度的一致性同时更好的模拟临床,该实验把（牙合）面预备成了两个斜面。将设计好的预备体3D模型数据传送给CAM切割机,以1:1的比例切割铸造专用蜡,加工形成36个预备体蜡型,再用失蜡铸造法完成36个钴铬金属代型的制备。2 IPS e.max CAD/CAM全冠的制作实验分两部分:第一部分测试因全冠（牙合）面厚度变化引起的抗压缩破坏力的变化,依据预实验力值制作18个全瓷冠分为A、B、C三组,每组六个样本;第二部分依据第一部分所得力值取（牙合）面厚度1.5mm为标准,制作18个全瓷冠,分为D、E、F组,每组六个样本,进行1万次、2万次、3万次冷热循环。用in Eos Blue扫描仪分别扫描36个金属预备体代型,将数据传输到CAM系统的软件中,控制生成全冠的最小厚度,用虚拟雕刻刀调整全冠（牙合）面的厚度,使其形成（牙合）面均匀的1.0mm、1.5mm、2.0mm的全冠。将IPS e.max CAD LT A3/C14低透度瓷块放入Sirona in Lab MC XL切削系统中,切削完成36个全瓷冠的制作。3 e.max CAD全冠的粘接将制备好的全冠用义获嘉公司生产的Varolink N树脂粘接剂套装粘接,严格按照厂家的说明书进行操作:HF酸酸蚀,硅烷偶联化,粘接剂粘结,加压就位后,光固化,抛光,最后放入37℃生理盐水中保存24h待用。4冷热循环实验将冷热循环仪的参数设定为:全瓷冠在冷水箱5℃浸泡30s,在热水箱55℃浸泡30s,冷热水箱之间转换5秒,一次循环周期为70s。然后将D、E、F三组全瓷冠分别放在冷热循环仪摆桶中分别循环1万次、2万次、3万次,分别相当于在口内1年、2年、3年的时间。5力学测试将e.max CAD全冠按顺序依次放置到万能材料试验机上,进行最大加载强度测试,用直径为6mm的球形加载头以1mm/min的加载速度加载于牙冠功能尖(颊尖)处,直至其碎裂,记录力值。6统计学分析采用SPSS 21.0统计软件中的单因素方差分析法对各组全瓷冠抗压缩破坏力进行分析,两两比较应用LSD检验。P<0.05认为有统计学意义。结果:1断裂力值A组(1570.17±271.16)N,B组(2445.00±354.95)N,C组(2646.00±250.06)N,D组(2288.33±188.30)N,E组(2151.00±199.19)N,F组(2037.50±113.85)N;2断裂模式全冠断裂的模式采用Burke描述的分组方法进行分组。e.max CAD全冠断裂形式可分为:Ⅰ,轻微折裂或明显的冠裂缝,4个;Ⅱ,小于1/2冠折裂,12个;Ⅲ,1/2冠移位或缺失9个;Ⅳ,大于1/2冠缺失8个;Ⅴ,冠严重折裂或完全折裂脱离代型3个;3统计学分析IPS e.max CAD全冠不同（牙合）面厚度实验力值有显著性差异(P<0.05)。LSD两两比较,A组较B和C组实验力值差别均有统计学意义,但B组和C组实验力值差别没有统计学意义。同一厚度,进行0次,1万次,2万次,3万次冷热循环后,其抗压缩破坏力有显著性差异(P<0.05)。LSD两两比较,0次和1万次实验力值差别无统计学意义,0次和2万次、0次和3万次实验力值差别有统计学意义,1万次和2万次和3万次实验力值差别无统计学意义。结论:1不同（牙合）面厚度对IPS e.max CAD全瓷冠抗压缩破坏力影响较大,随着厚度的增加抗压缩破坏力加大。根据实验所得力值及参考数据可得:（牙合）面厚度为1.0mm,力值为1570N的e.max CAD全冠可用于前牙和双尖牙,但后牙修复时建议（牙合）面厚度不小于1.5mm。2一定次数的冷热循环对材料的抗压缩破坏力有显著影响,随着冷热循环次数的增多,材料的抗压缩破坏力呈现逐渐降低的趋势。