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目 的1、测试椎体压缩强度,分析强度与骨矿物质密度(bone mineral density,BMD)的相关关系。2、观察经皮椎体成形术后聚甲基丙烯酸甲脂(polymethylme- thacrylate,PMMA)骨水泥在椎体内的形态学分布及影像学表现。3、比较PMMA骨水泥骨质疏松椎体成形术前/后椎体最大抗压力和压 缩刚度的变化。4、分析椎体BMD、螺钉最大旅入力矩和最大拔出力三者之间的关系。5、分析PMMA骨水泥强化骨质疏松椎弓根螺钉后的螺钉的最大轴向拔 出力和拔出刚度的变化。6、评价PMMA骨水泥强化骨质疏松椎弓根螺钉脊柱内固定对不稳定型 胸腰椎损伤的即刻稳定性和反复载荷后的稳定性。 方 法1、18具腰椎福尔马林固定标本(L1~L5),用双能X线骨密度仪(dual energy X-ray absorptiometry,DEXA)测试每个椎体的BMD,游离 成单个椎体,测试椎体最大抗压力和压缩刚度。2。取15个新鲜腰椎椎体随机分成三组,经椎弓根分别注入三种不同浓 度(水粉比、mllg)的PMMA骨水泥各sml:l:1(n=6)、2:3(n=6)、 1:2*一人 观察P**A骨水泥在椎体外的渗漏情况。椎体进行溶 骨和半溶骨铸形,观察PMMA在椎体内的分布形态。3、5具新鲜胸腰段脊柱标本厂厂L;),选取 10个椎体节段,在 CT引导下 行经皮椎体成形术,lmm克氏针经皮穿刺沿椎弓根方向至椎体前中 1/3部,扩孔后插入内径 3 mm的套管针,经套管针注入 PMMA骨 水泥,CT透视观察PMMA骨水泥在椎体内分布。将标本自椎间盘 离断,观察PMMA骨水泥在椎体外渗漏情况。4、8个新鲜腰椎椎体,经椎弓根分别注入PMMA骨水泥各sml, 从椎 弓根将温度计插入椎体内PMMA骨水泥中,测量PMMA骨水泥分 布中心区的温度变化。5、6具新鲜老年女性胸腰段脊柱标本0.*LS) 随机取32个椎体分成两 组,分别进行PMMA骨水泥直接椎体成形和椎体压缩后成形的压缩 试验,测量椎体的最大抗压力和椎体压缩刚度。6、40个椎体标本分别来自不同年龄阶段的新鲜尸体,依BMD分成四 组,植入椎弓根螺钉,测量螺钉最大旋入力偶矩和最大轴向拔出力。7、6具新鲜老年女性胸腰段骨质疏松脊柱标本门.广L/,随机取16个 椎体 (3侧椎弓根),一侧椎弓根植入 CCD螺钉,测量最大旋入力 偶矩后拔出螺钉作为正常对照组,用PMMA骨水泥强化椎弓根螺钉 作为修复固定组,行螺钉拔出试验;另一侧经导孔直接强化椎弓根” 螺钉后拔出作为强化固定组,比较三组螺钉的最大轴向拔出力。8、6具新鲜老年女性骨质疏松脊柱标本叮;0’L人 制备L;椎体节段不 稳定性损伤模型后椎弓根螺钉系统固定,进行三维稳定性测试,并 在MTS 858试验机上进行屈八申疲劳试验。比较完整标本(a)、损 伤模型未强化疲劳前(b)、未强化疲劳后(c)、强化后疲劳前(d) 和强化后疲劳后(e)5种状态下脊柱的三维稳定性变化。 .2- 结 果 1、BMD 与椎体最大抗压力和压缩刚度呈正相关关系(r—0.893 和 r=0.828);正常对照组、轻中度骨质疏松组和重度骨质疏松组三组 间的3*D、最大抗压力和刚度均存在显著性差异(P<0刀1)。 2、水粉比为1*浓度的PMMA骨水泥行椎体成形术容易出现椎体外渗 漏,l:2浓度易堵塞套管针,不易将PMMA骨水泥注入到椎体内,2:3 浓度用于椎体成形术较理想。 3、在 CT引导下,5具标本 10个椎体节段均穿刺顺利;PMMA骨水泥 在椎体内沿骨小梁分布至整个椎体,有1例出现椎体后静脉窦渗漏。 4、在椎体成形术中,PMMA骨水泥分布中心区最高温度平均 47.3 oC, 最大值48C,持续时间约5分钟。 5、直接椎体成形组和椎体压缩后成形组间椎体最大抗压力和压缩刚度 的差异没有显著性意义(P>0刀5);但明显高于对照组,差异有显著 性(P<0刀co)。 6、椎体BMD和螺钉最大旋入力偶矩均与椎弓根螺钉的最大轴向拔出 力呈显著的正相关关系。 7、PMMA骨水泥强化或修复骨质疏松椎弓根螺钉后最大拔出力明显高 于强化前,差异具有显著性意义沪叼刀00卜 8、脊柱三维运动试验中,在b、d、e三种状态下,6个运动方向脊柱 的稳定性差异不明显(尸>0刀5),但均强于a、c状态(尸<0乃1)。末 强化组经疲劳后大多数螺钉松动,脊柱疲劳刚度明显下降;而强化 螺钉组疲劳后未见螺钉松动,脊柱的疲劳刚度和运动范围变化亦明 显小于未强化组,差异具有显著性u叼刀皿人