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本论文对均匀化后的连续铸轧AZ31B镁合金板坯进行了热压缩试验及热轧试验,并分别建立了AZ31B合金高温和低温的流变应力本构方程；并利用维氏硬度检测、光学显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射分析、EBSD等技术对其性能,显微组织结构及孪生,动态再结晶行为进行了研究,结果表明：1.AZ31B镁合金高温压缩变形真应力-真应变曲线具有动态再结晶特征,可用加工硬化、过渡、软化和稳态流变四个阶段加以描述。峰值应力随变形温度降低和应变速率增加而增大。变形温度为100℃且应变速率大于0.1s-1时试样发生宏观开裂；2.AZ31B合金高温和低温压缩变形流变行为可分别用双曲正弦函数修正的Arrhenius关系和Z参数描述,所求得本构方程分别为：低温ε=5.6288[sinh(0.029667σ)]4.5430 exp(-94352／RT)高温ε=5.7195×107[sinh(0.029667σ)]2.658 exp(-127524／RT)3.通过金相组织发现,AZ31B合金低温变形时以基面滑移和机械孪生为主,高温变形以位错滑移,交滑移及攀移为主；低温下动态再结晶机制为孪生诱导再结晶机制,而高温下则为连续动态再结晶机制；4.TEM观察发现低温变形时孪晶交截区内有大量的位错,且DRX核心在此形成,表明AZ31B镁合金低温孪生动态再结晶存在孪晶-孪晶交截形核的动态再结晶模式。5.热轧实验表明,AZ31B合金板坯具有良好的热轧性能：在375℃条件下热轧开坯,一道次压下量可高达60%。随着热轧变形量的增加,AZ31B合金板坯退火后的晶粒减小,当变形量为60%时,300℃退火1小时后晶粒尺寸仅为4.3μm。6.当晶粒尺寸较大时,小变形阶段,AZ31B合金的塑性变形机制主要为孪生机制。随着变形量的增加,孪晶数量逐渐减少,孪生机制逐渐让位与位错滑移机制；7.将变形60%的AZ31B合金于375℃退火30min,获得晶粒尺寸为8μm。再对其进行小变形,此时,主导变形机制为位错滑移。而将变形60%的AZ31B合金于460℃退火2小时使之与铸轧均匀化后晶粒尺寸相当,再将其热轧10%,组织再次出现大量孪晶,说明粗大晶粒容易发生孪生而小晶粒更易滑移变形。8.受{1012}孪生影响,小变形量时基面织构迅速减弱,而后,随着位错滑移逐渐增加,基面织构增强；变形量增加到50%时,基面织构出现向轧向延伸的趋势,说明此时已经发生了非基面位错的滑移。