“可持续发展”和“节能减排”是当今废水处理技术研究与开发的指导思想和重要原则。论文通过实验室EGSB和BAF废水处理反应器及其耦合的连续运行试验、序批式反应动力学试验和分子生物学测试与分析,配合进行理论论证和模型研究,对厌氧氨氧化甲烷化反硝化的动力学规律、耦合机理及影响因素,O2和或微量NO₂下氨氧化菌的氨代谢特性及其动力学,EGSB与限制氧曝气BAF耦合处理废水的技术特点,进行了深入和系统研究;以便为研究和开发集好氧氨氧化、厌氧氨氧化、甲烷化和反硝化为一体的废水生物处理新技术,在高容积负荷速率下同时去除COD和氨组分的前提下节约能源和有机碳源,提供科学依据,积累重要技术资料。论文得到如下主要研究结果:①以好氧活性污泥和厌氧活性污泥接种于2个膨胀颗粒污泥床（EGSB）反应器中,进水流量为10 mL/min,回流量为180 mL/min,进水COD浓度在180 mg/L,有机负荷率（OLR）和污泥负荷率（SLR）分别为2.51 kgCOD/（m³.d）和0.19 kgCOD/（kgMLSS.d）,出水COD维持在约40 mg/L,COD去除率达80%以上。控制温度在32～35℃,pH在6.8～7.2,反应器内氧化还原电位在-340 mV以下,水力停留时间（HRT）4.2 h,上升流速4.86 m/h以及加入80 mg/L絮凝剂（硫酸铝钾）,进而缩短了启动时间,促进了颗粒污泥的形成。分别经过60 d和120 d运行,反应器启动成功。试验结果表明,上升流速、絮凝剂和污泥类型对颗粒污泥的形成有明显影响;接种好氧活性污泥在低浓度COD下,合理控制负荷率仍能成功启动EGSB反应器。②完成启动的EGSB反应器控制温度在32℃～35℃、pH值在7.3～8.3、氧化还原电位在-40 mV～-150 mV,水力停留时间（HRT）和上升流速与启动期相同,进水中添加亚硝酸盐和氨盐组分,经过240 d运行,逐步耦合厌氧氨氧化甲烷化反硝化。EGSB1#和EGSB2#进水有机容积负荷速率（OLR）分别为4.8 kgCOD/（m³.d）和2.88 kgCOD/（m³.d）,污泥负荷速率（SLR）分别为0.55 kgCOD/（kgMLSS.d）和0.33 kgCOD/（kgMLSS.d）,COD去除率分别达到85%和76%,氨氮去除率分别达到35%和20%,亚硝态氮去除率都达到99.9%,总氮去除率分别达到67%和59%。结果表明,pH、温度、溶解氧、氧化还原电位、亚硝酸盐和有机物COD对EGSB反应器中厌氧氨氧化甲烷化反硝化的耦合和颗粒污泥的特性有影响。③用间歇式试验同时测定颗粒污泥的氨氮和亚硝态氮的消耗量,求得污泥厌氧氨氧化活性为9.84×10^-4 mgNH+4-N/（mgMLSS.h）或者12.9×10^-4 mgNO₂^--N/（mgMLSS.h）;通过16S-rRNA的分子生物学基因序列测试,发现了一种新的厌氧氨氧化菌（anaerobic ammonium-oxidizing Planctomycete cquenviron-1）。④在间歇式试验反应器中接种颗粒污泥,对厌氧氨氧化、甲烷化和反硝化动力学特性进行分别研究。求得厌氧氨氧化动力学参数:最大氨氮反应速率为6.65×10^-3（mg NH+4-N/（mgMLSS.h））,氨氮半饱和常数为87.1 mg/L,氨氮抑制常数为1123 mg/L;亚硝态氮半饱和常数为15.39 mg/L,亚硝态氮抑制常数为159.5 mg/L;甲烷化动力学参数:最大比基质降解速率为0.158（mgCOD/（mgVSS.h））,半饱和常数为464.27 mg/L,甲烷的产率系数为0.254 ml/mg;短程反硝化动力学参数:最大反硝化速率为0.0069 mgNO₂^--N/（mgMLSS.h）,亚硝酸盐氮半饱和常数为2.26 mg/L,有机物半饱和常数为4.72 mg/L。三者耦合时厌氧氨氧化速率、甲烷化速率和反硝化速率比单独研究时均减小。⑤采用间歇式试验方法,分别研究微量NO₂对厌氧氨氧化、甲烷化和反硝化的影响。微量NO₂对厌氧氨氧化具有强化作用,保持厌氧氨氧化动力学参数值不变,基于Haldane模型建立了厌氧氨氧化的NO₂强化函数,估计了强化函数中的最大强化系数（ 48.79）、NO₂半饱和常数（2570 mg/m³）、NO₂抑制常数（3.9 mg/m³）和基础速率系数（0.0188）。微量NO₂对甲烷化和反硝化的影响可用反竞争性抑制动力学方程进行描述;甲烷化的最大比乙酸盐去除速率为0.149 mgCOD/（mgVSS·h）,乙酸盐半饱和常数为396 mgCOD/L,NO₂抑制系数为231 mg/m³;反硝化的亚硝酸盐氮最大去除速率0.006865/h,亚硝酸盐氮半饱和常数0.1 mg/L,NO₂抑制系数为1530 mg/m³。试验中大部分的NOX出现损失。⑥采用间歇式试验方法,研究微量NO₂对厌氧氨氧化甲烷化反硝化三者耦合的影响。保持厌氧氨氧化动力学参数值不变,基于Haldane模型建立了厌氧氨氧化的NO₂强化函数,估计了强化函数中的最大强化系数（30.55）、NO₂半饱和常数（1960 mg/m³）、NO₂抑制常数（8.2 mg/m³）和基础速率系数（0.0314）。微量NO₂对三者耦合时甲烷化和反硝化的影响可用反竞争性抑制动力学方程进行描述;甲烷化的最大比乙酸盐去除速率为0.15 mgCOD/（mgVSS·h）,乙酸盐半饱和常数为395 mgCOD/L,NO₂抑制系数为623 mg/m³;反硝化的亚硝酸盐氮最大去除速率0.00685/h,亚硝酸盐氮半饱和常数0.214 mg/L,NO₂抑制系数为22400 mg/m³。试验中大部分的NOX气体物质出现损失。三者耦合时甲烷化和反硝化受到NO₂的抑制作用明显低于独立试验;当NO₂小于50 ppm时,三者耦合时厌氧氨氧化速率比独立实验时小;在当NO₂大于50 ppm时,三者耦合时厌氧氨氧化速率与独立实验时大。⑦采用SBR反应器,pH值控制在7.8～8.2,DO控制在0.8 mg/L～1.0 mg/L,温度控制在30±2℃。初始NH₄⁺-N浓度为50 mg/L,待稳定后逐渐增加进水氨氮浓度至250 mg/L,每次增加幅度50 mg/L,MPN计数结果显示,经120 d富集,好氧氨氧化菌的浓度提高了300倍。间歇式试验结果表明,pH值、DO浓度和温度对好氧氨氧化菌的富集有显著影响。在富集过程中,控制pH值、DO浓度和温度是关键因素,游离氨和HNO₂进行适当控制,以保证抑制亚硝酸盐氧化菌而不抑制好氧氨氧化菌。⑧采用批式呼吸法测得好氧氨氧化菌产率系数为0.2119 mg COD/mg NH4+-NOD（或者0.7268 mg COD/mg NH4+-N）氨氧化菌最大氨氮降解速率为0.1 mg NOD/（mg COD.h）（或者0.0292 mg N/（mg COD.h））。在间歇式试验中加入24μM NaN3抑制NO₂^--N氧化,建立氨氧化反应动力学方程,得到氨氮半饱和系数为18.38 mg NOD/L（或者5.36 mg NH4+-N/L）,DO半饱和系数为0.494 mg/L。⑨采用批式试验,在无分子氧条件下,确定了好氧氨氧化菌的NO₂型氨氧化动力学方程,得到了最大氨氧化速率（ q NO₂,max=0.144 mgNOD/（mgCOD·h））、二氧化氮半饱和常数（K NO₂=0.821μmol/L ）和二氧化氮抑制性常数（ K I =1.721μmol/L）。在微量NO₂气体中添加2%O2氧气后,氨氧化速率明显提高,最大氨氧化速率发生在2%O2和50 ppm NO₂的条件下,达到0.198 mgNOD/（mgCOD·h）。在21%O2和微量NO₂条件下,氨氧化速率继续大幅度提高;在21%O2和100 ppmNO₂时氨氧化速率达到0.477 mgNOD/（mgCOD·h）,比无NO₂空气曝气条件下氨氧化速率高3倍。提出了NO₂表观强化氨氧化函数的概念,建立了在O2和微量NO₂混合气体下的氨氧化动力学方程,利用2%O2和微量NO₂条件下的实验结果验证了动力学方程,讨论了NO₂强化氨氧化的机理。⑩进行充填陶瓷滤料的曝气生物滤池去除COD和氨氧化试验。进水氨氮为50mg/L左右、COD为100 mg/L左右和回流比为200%时,经过20多天的运行,出水氨氮小于0.1mg/L、COD小于30mg/L、亚硝态氮为45.55 mg/L和硝态氮为4.18 mg/L;过大和过小的回流比对BAF的运行性能都是不利的。⑾将EGSB与BAF耦合,实现了好氧氨氧化、厌氧氨氧化、甲烷化和反硝化的集成。当进水流量为13 mL/min,进水氨氮浓度为50 mg/L、COD浓度为500 mg/L,外回流比为200%时,系统的总氮去除率达到80.6%,出水COD浓度保持在40 mg/L以下,出水氨氮1 mg/L、亚硝态氮4.3 mg/L和硝态氮2.56 mg/L。系统的COD去除负荷速率:1.7122 （kg/m³.d）,氮去除负荷速率为:0.1363（kg/m³.d）;氨氮去除负荷速率为:0.1632 （kg/m³.d）;节约曝气量0.2405 （kg O2/m³.d）和碳源0.1775 （kg COD /m³.d）,回收甲烷554.94（L/m³.d）。