汽车工业的快速发展对汽车轻量化和高性能化发展提出了更高要求,尤以提高汽车钢板弹簧的强度及延长其疲劳寿命最为迫切。而控制脱碳层厚度,改善热处理工艺条件是提升弹簧钢板疲劳性能的重要手段。本文以50CrMnVA和FAS3550弹簧钢为研究对象,研究了实验钢在不同加热条件下的高温氧化脱碳行为,建立了有效的脱碳模型;同时利用相变仪,实验室热处理工艺调控等方式,对实验钢组织演变基理及组织与力学性能间的相互关系进行了深入研究。并得出了如下结论:（1）在相同热处理条件下,50CrMnVA的抗脱碳性能比FAS3550差。50CrMnVA的脱碳层的厚度随温度的增加而增加,FAS3550的脱碳层厚度随温度增加而先增加后降低,并在940℃时达到峰值脱碳层厚度。50CrMnVA优化后的热处理工艺温度为880℃～900℃,保温时间应小于60min;FAS3550的优化后的热处理工艺温度为860℃～920℃,保温时间应小于40min。通过高温氧化实验,得到了 50CrMnVA实验钢的氧化激活能Q2=172.033kJ/mol,FAS3550的氧化激活能为Q2=109.428kJ/mol,50CrMnVA的抗氧化性能由于FAS3550;得到了试验钢的脱碳层模型。（2）50CrMnVA实验钢的奥氏体动态再结晶行为研究结果表明变形温度越高、应变速率越低越容易发生动态再结晶,为了获得细小均匀的奥氏体组织,应提高变形温度使奥氏体组织发生完全动态再结晶。通过分析流变应力与应变速率、流变应力与变形温度之间的关系,回归出热变形激活能Q=315190.3 J/mol,且确定了 Zener-Hollomon参数,回归得到流变应力本构方程,动态再结晶临界应力应变关系方程。（3）采用膨胀法测定得到50CrMnVA相变点AC1=751℃,AC3=790℃,FAS3550相变点AC1=735℃,AC3=790℃;两种实验钢的相变过程均为铁素体+珠光体→贝氏体→马氏体,50CrMnVA的淬透性比FAS3550差。（4）两种实验钢在经过油冷淬火+中温回火后组织为屈氏体组织。两种实验钢最佳热处理工艺为:920℃±10℃保温40 min±10min后油淬+390℃±10℃回火水冷,该工艺下50CrMnVA的抗拉强度为1702MPa,屈服强度为1520MPa,延伸率为11%,断面收缩率达到了 44%,屈强比达到了 0.89。FAS3550的抗拉强度为1730MPa,屈服强度为1580MPa,延伸率为10%,断面收缩率为44%,屈强比达到了 0.91。