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飞机燃油箱的防火防爆一般采用机载制氮惰化系统(Onboard Inert Gas Generation System, OBIGGS)产生富氮气体(Nitrogen Enriched Air, NEA)控制气相氧浓度来实现,达到燃油箱惰化的目的。本文主要围绕洗涤惰化和冲洗惰化两种惰化方法进行两大部分研究,一是对某军机燃油箱洗涤惰化流场进行工程计算,二是对整个燃油箱惰化进行数值仿真模拟。首先,在查阅大量中外文献材料的基础上,通过将燃油洗涤惰化过程转变为液相洗涤和气相冲洗相结合的过程,建立了单舱油箱洗涤惰化模型。运用Delphi 7软件编写相关程序,编写了工程计算软件。将计算获得的单舱气相氧浓度变化数据分别与文献的实验数据和已有方法的计算数据进行对比,验证该方法的准确性和可行性。分析不同因素的影响规律,得出以下结论：气相空间初始氧体积分数越大,惰化时间越长；载油率越大,体积分数降得越快；洗涤效率(即喷口型号)不同,洗涤时间也将不同。其次,根据某军机各舱油箱实际的分布特点,对某军机多舱油箱建立洗涤惰化模型并进行工程计算。结果显示：军机油箱各舱气相氧浓度的变化情况与各舱距离进气口的远近、油箱的体积有关；洗涤效率影响多舱油箱的洗涤惰化。然后,使用计算流体方法(Computational Fluid Dynamics, CFD)对军机燃油箱惰化流场建立数值计算模型,实现对该油箱地面惰化的仿真计算。燃油中氧气的逸出量由工程计算得出,再编写自定义函数(User Defined Function,UDF)将氧逸出量按各舱体积比分配至气相空间中。对气相进行冲洗惰化计算,探究载油率和初始氧浓度对惰化流场的影响规律。结果表明：载油率越大,初始氧浓度越低,惰化时间越少。各舱之间氧浓度变化特性与油箱体积,各舱位置等因素相关。最后,在飞行包线下对某军机多舱油箱惰化全程进行模拟分析。根据燃油氧析出、燃油液面、气相压力的变化规律编写相应的UDF。比较不同阶段下氧浓度的变化情况以及探究载油率对燃油箱惰化全程的影响规律。结果表明：在爬升、巡航阶段各舱氧浓度均下降,且下降速率不同；俯冲阶段的氧浓度回升是因为外界气压的变化使得部分空气进入油箱气相空间。