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优异的高温性能、较低的密度使TiAl合金在航空航天领域具有广阔的应用前景。本文通过对包套锻造及包套轧制工艺获得的Ti-44Al-6V-3Nb-Y（at.%）合金锻坯和板材的显微组织及力学性能进行研究,了解加工工艺与变形组织及相应力学性能的关系,从而为完善TiAl合金板材的制备工艺提供理论和技术支持。通过X射线衍射分析、显微组织观察发现,包套锻造后的锻坯表现出不均匀的变形组织,这主要是由锻造过程中产生的温度梯度、合金锭与外层包套间的摩擦以及层片晶团的各向异性行为引起的不均匀塑性流动共同造成的。通过TEM观察发现锻造组织中存在γ相的动态再结晶晶粒,弯曲的残余层片内部存在高密度的位错和亚结构;电子背散射衍射（EBSD）分析发现,在锻坯中心大变形区内,分布着由γ相（83vol.%）及少量B2相（16.1vol.%）构成的细小动态再结晶组织,晶粒尺寸分布在1～8.5μm之间;变形组织以大角度晶界为主（78.8%） ,变形织构不明显。锻造后合金抗弯强度由1058.3MPa上升至1635.2MPa,断裂韧性达到22.4MPa·m1/2。对锻态合金分别进行了950℃退火和α相区全层片热处理。950℃/6h退火热处理后,位错密度和变形亚结构减少;1325℃/1h/FC+900℃/6h/FC热处理后得到了全层片组织。力学性能研究发现,热处理后合金表现出优异的室温和高温力学性能。全层片组织的室温和700℃拉伸屈服强度分别为633MPa和690MPa,延伸率分别为2.37%和15.06%。锻态和全层片合金都表现出屈服强度-温度反常关系（YSA）,这主要是高温拉伸过程中位错交滑移形成的位错锁引起的。Ti-44Al-6V-3Nb-Y合金板材组织中的γ相含量比锻态组织多出了5.5%,而B2相含量则少了5.3%。板材组织主要是由细小均匀的动态再结晶晶粒构成,热轧过程中,先前锻造产生的动态再结晶晶粒明显地长大,残余层片发生由α分解引起的粗化。但受板材轧制工艺的影响,在板材尾部存在细小的残余残片晶粒;板材表面产生明显的富B2相边界扩散层,主要是由于在热轧过程中钛铝合金和包套间发生了元素扩散。织构分析表明,在板材组织中存在着较弱的{100}<010>再结晶立方织构。轧态合金的室温拉伸强度低于锻态合金,屈服强度和断裂强度分别为520MPa和598MPa。轧制后强度的恶化归因于轧制过程中晶粒的长大,残余层片间距的粗化以及位错和亚结构的消除。对该合金的轧态组织进行了热处理,通过调整温度及保温时间得到了不同形貌的热处理组织（双态、近层片、全层片）。通过室温压缩及硬度测试发现,轧态合金具有最高的压缩强度和硬度,而全层片组织则具有最优的力学性能。