在本硕士论文工作中,我们利用Flux提纯技术与J-quenching快速冷凝技术相结合的方法成功制备出了Ni_77-x-yMo_xCr_yNb₃P₁₄B₆（x=7 y=0、x=8 y=0、x=9 y=0、x=5 y=3、x=5 y=5、x=5 y=8、x=8 y=3、x=8 y=5,all in at.%）块体非晶态合态合金和Ni_76-xFe_xP₁₄B₆Ta₄（x=10、20、30、40%,all in at.%）系列的块体非晶态合金,并对其玻璃化形成能力、热稳定性、抗腐蚀性和机械性能进行了系统的研究。主要工作包括下面两部分。我们系统地研究了适量的Mo、Cr元素替代Ni对Ni_77-x-yMo_xCr_yNb₃P₁₄B₆（x=7y=0、x=8 y=0、x=9 y=0、x=5 y=3、x=5 y=5、x=5 y=8、x=8 y=3、x=8 y=5,all in at.%）块体非晶态合的玻璃化形成能力、热稳定性、抗腐蚀性、机械性能的影响。在本次实验中我们成功的制备出了棒状的Ni_77-x-yMo_xCr_yNb₃P₁₄B₆（x=7 y=0、x=8y=0、x=9 y=0、x=5 y=3、x=5 y=5、x=5 y=8、x=8 y=3、x=8 y=5,all in at.%）块体非晶态合金,当x=5 y=5,所制备的块体非晶态合金的最大临界尺寸可以达到1.5mm。研究结果表明,适量的Mo、Cr元素替换Ni可以提高合金体系的玻璃化形成能力,而过量的Cr、Mo的添加会降低合金体系的玻璃化形成能力。抗腐蚀性能的研究结果表明,当前我们所制备的Ni基块体金属玻璃均表现出了良好的抗腐蚀性,其自腐蚀电流密度可以达到10-6A/cm2的数量级,而绝大数非晶态合金的自腐蚀电流密度在10-5A/cm2这个数量级以上。此外,当前的Ni基块体非晶态合金也展现了优良的机械性能,断裂强度均在2400MPa以上。研究表明块体非晶态合金的塑性变形与其主要元素的泊松比和杨氏模量相关,泊松比越高、杨氏模量越小,则相应的块体非晶态合金的塑性越大。相比于Ni,Fe具有较小的泊松比和较高的杨氏模量。因此按照目前公认的理论。当前我们所制备的镍基块体非晶态合金的塑性相比于铁基块体非晶态合金应该具有更大的塑性,但是铁基块体非晶态合金往往具有良好的塑性。而和铁基相比我们当前所制备的镍基块体非晶态合金的塑性几乎为零。为了更深层次的理解透彻这一原因还需要更深层次对微观结构的分析来寻求答案。（2）我们成功制备出了Ni_76-xFe_xP₁₄B₆Ta₄（x=10、20、30、40%,原子百分比）系列的块体非晶态合金,其中当x=20时最大临界尺寸可达3.0 mm。我们系统研究了Fe对Ni的部分替换对目前的Ni基块体非晶态合金的玻璃化形成能力、热稳定性、耐蚀性、机械性能的影响。结果显示,适量的Fe替换Ni可以提高Ni基合金的玻璃化形成能力。抗腐蚀性能的测试结果表明,Ni_76-xFe_xP₁₄B₆Ta₄（x=10、20、30、40%,all in at.%）系列的块体非晶态合金在1M HCl和1M NaCl溶液中自腐蚀电流密度均在10-5A/cm2数量级,显示优秀的抗腐蚀性能。在机械性能方面,测试结果显示当前的含Fe的Ni基块体非晶态合金展现出了优异的机械性能,断裂强度在2500MPa以上。更为重要的是,当x=20时,合金的塑性达到6.6%,这是目前所报道的Ni基块体非晶态合金的最大塑性。