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论文主要内容为,用真空感应熔炼炉配制成分为Mg-5.1﹪Y、Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC、Mg-7.6﹪Y三种试验合金,对试验合金进行不同条件下的压蠕变试验,结合SFM和金相(OM)等手段观察分析蠕变前后的组织变化,分析Y和LPC对合金高温蠕变性能的影响,探讨试验合金的蠕变机理.研究结果表明:(1)在所试验的温度(180℃~280℃)和压应力(183.0MPa~231.6MPa)范围内,Mg-5.1﹪Y和Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC两种合金的压蠕变量均随着温度升高和应力的增大而增加,而且Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC合金的稳态压蠕变速率大于Mg-5.1﹪Y合金的稳态压蠕变速率;(2)Mg-5.1﹪Y和Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC两种合金的稳态压蠕变速率均符合半经验公式εs=Aσnexp(-Qa/RT),但在不同温度时所得到的Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC合金的应力指数n的平均值(2.49)低于Mg-5.1﹪Y合金的应力指数的平均值(5.48);在不同应力时所得到的Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC合金表观激活能Qa(88.42KJ/mol)的平均值也低于Mg-5.1﹪Y合金的平均值(92.04 KJ/mol).(3)在所试验的温度和应力条件下,Mg-5.1﹪Y和Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC两种合金的稳态压蠕变速率均由镁的点阵自扩散和位错的攀移过程所控制.只是Mg-5.1﹪Y合金高温蠕变时,位错的攀移起了主要作用;而Mg-5.1﹪Y-3.3﹪LPC合金高温蠕变时,位错的滑移起了主要作用.(4)在Mg-5.1﹪Y中添加3.3﹪LPC后,合金的组织被细化,LPC主要在晶界分布.(5)在所试验的温度(200℃~300℃)和压应力(148.3MPa~242.OMPa)范围内,铸态和经过T6热处理后的Mg-7.6﹪Y合金的压蠕变量均随着温度的升高和应力的增大而增加.T6热处理后的Mg-7.6﹪Y合金的稳态压蠕变速率大于铸态下的.Mg-7.6﹪Y合金经过T6热处理后其高温蠕变性能并没有得到明显的改善.(6)铸态和经过T6热处理后的Mg-7.6﹪Y合金的稳态压蠕变速率均符合半经验公式εs=Aσnexp(-Qa/RT).两种状态下合金的应力指数和表观激活能几乎相等,分别是3.24、114.75KJ/mol,3.36、112.05 KJ/mol,与纯镁的自扩散激活能(135KJ/mol)相差不大.Mg-7.6﹪Y合金两种状态下的稳态压蠕变速率由镁的点阵自扩散和位错的攀移过程所控制.T6热处理没有改变Mg-7.6﹪Y合金的蠕变机制.