论文部分内容阅读
虚假民事法律行为制度研究
【出 处】
：
吉林财经大学
【发表日期】
：
2021年01期
其他文献
为研究气液两相连续旋转爆轰发动机燃烧室内爆轰波的传播特性,以汽油为燃料,富氧空气为氧化剂,建立了欧拉-拉格朗日模型进行二维数值仿真,其中气相方程采用时空守恒元与求解元方法求解,液相方程采用标准四阶龙格库塔法求解.在两相旋转爆轰模型还考虑了液滴雾化破碎过程.计算结果表明:起爆后形成的初始爆轰波经过初始燃料填充区域后逐渐衰减,随后入口附近新生成的压力波经过一系列发展形成了自持稳定传播的旋转爆轰波;旋转爆轰波的传播模态受燃料与氧化剂的喷注压力和氧化剂填充比影响,在不同工况下旋转爆轰波呈现出4种传播模态,即稳定单
为研究射流流速与发动机转速对轴承腔旋转壁面冷却效果的影响,采用数值模拟方法研究了滑油射流冲击旋转壁面的流动与换热特性,重点关注和分析了中高转速下射流雷诺数Rej和旋转雷诺数Reω对于滑油流动和壁面整体及局部传热的影响.为体现不同工况对壁面换热的影响,分别采用了壁面平均传热量、壁面努赛尔数、局部平均努塞尔数进行了综合换热分析.研究结果表明,随着射流流速增加,壁面附着油量增多,壁面平均传热量与局部换热分别增加约32％和40％;而随着壁面转速增加,壁面附着油量下降,壁面平均传热量减少约13％,局部换热增加约62
为缩短脉冲爆震燃烧室轴向长度,开展了气液两相U型脉冲爆震燃烧室(U-PDC)点火起爆特性试验研究.试验时采用火花塞点火和热射流点火,且点火能量可调.研究结果表明,两种点火方式均可实现U-PDC工作频率10～30Hz稳定工作,且爆燃向爆震转变DDT的时间随工作频率提高而缩短,为5～11ms.此外,实现U-PDC稳定工作时,热射流所需的点火能量为0.05J,较火花塞点火能量1J更低,并且热射流点火DDT距离更短,约718mm,起爆位置距来流入口的轴向距离约280mm,缩短了起爆所需的轴向长度,有利于工程应用.
为了研究气液同轴离心式喷嘴缩进室内部非定常流动过程,采用Level Set和VOF(Vol?ume of fluid)相耦合的方法,结合网格自适应技术对缩进长度为8mm的液体中心式气液同轴离心式喷嘴流动过程进行了数值仿真研究,计算得到了较为精细的液膜一次破碎过程、流场结构和压力振荡特性.结果表明:液膜的破碎模式受气液比的影响较大,随气液比的增加,液膜破碎模式由波动破碎逐步转变为湍流破碎.此外,清晰获得了自激振荡过程,分析了缩进室内部压力场及速度场分布特征.研究发现,随着气体压降增加,气体环缝出口会出现膨胀
为了研究液体火箭发动机推力室再生冷却流动与传热的快速仿真方法,建立了推力室再生冷却的准二维模型,对航天飞机主发动机开展了再生冷却流动与传热计算仿真研究,对比分析了再生冷却准二维模型和三维模型的仿真计算结果.研究表明,两种计算模型均可较好地预测推力室燃气及再生冷却剂的流动和传热.三维模型计算精度高,但计算用时较长.计算得到的航天飞机主发动机的燃气侧壁面最高热流密度为162.2MW/m2,最高壁温为1159.7K,冷却剂温升为244.0K,压降为8.5MPa.准二维模型计算结果精度略有降低,但计算时间较三维模
为评估同轴离心式喷嘴燃烧稳定性裕度,开展了两种不同缩进长度喷嘴的稳定性试验研究.试验中燃料流量不变,逐步增加氧化剂流量,两种喷嘴在相同的混合比(2.28)发生振荡燃烧,均对应燃烧器第二阶纵向声模态频率.喷嘴A(缩进长度8.5mm)和喷嘴B(缩进长度12.5mm)最高振荡幅值对应的混合比分别为2.28和2.81.基于二阶非线性耦合振子模型,利用喷嘴稳定燃烧阶段的压力数据,分别从频域和时域识别系统衰减系数,发现两种方法得到的衰减系数在数量上一致,验证了两种分析方法的等价性.喷嘴A在不稳定发生前衰减系数突然增大
针对转子叶片叶根缘板过渡处高应力比弯曲振动疲劳问题,采用转子叶片结构细节刻画方法设计了特征模拟件,实现了对叶根缘板过渡特征的几何刻画和应力分布模拟.基于模态差异化方法,搭建了模拟件双轴弯曲振动加载系统,实现了轴向拉伸-高频弯曲振动的转子叶片典型双轴载荷施加.试验过程中试样处于高频弯曲振动状态下(>1kHz),测得的试样考核点弯曲应变幅稳定.试验结果显示试样宏观断裂位置与有限元计算最大应力点一致,对断口进行了宏/微观分析确定了试样断口疲劳源与裂纹扩展特征,证明采用结构细节刻画方法进行试样设计的合理性及所搭建