本文以铸造Mg-Al合金为基础,通过合金化得到AE、AEC、AECJ和AECS系镁合金。对铸态、固溶态和时效态各合金的高温压入蠕变性能进行试验,并对合金压入蠕变前后的组织和相成分变化进行检测分析。结果表明:（1）AE42合金的铸态组织主要由针状的Al₁₁La₃相和少量颗粒状Al₂La相组成。Al₁₁La₃和Al₂La在200℃下有很好的热稳定性,能阻碍晶界滑移和位错运动,以保证AE42合金的抗蠕变性能。Al在镁基体中的固溶度高,在应力作用下有利于β-Mg₁₇Al₁₂相不连续析出,恶化了AE42合金的蠕变抗力。（2）AEC4108L合金的析出相为分布在晶界处的细针状和骨骼状相,及晶内的颗粒状相。在AEC4108L合金中添加少量Sr后,合金得到细化,且在晶界处有鱼骨状新相析出。在AEC4108L中添加（0.2～0.8）wt.%Si后,合金中有汉字状相析出。随Si含量的增加,合金组织有细化的趋势。AECS合金中有杆状、颗粒状、骨骼状和汉字状等相析出。且随Si含量增加,杆状、颗粒状和汉字状相含量增加。压入蠕变后,AEC4108L和AECJ410802L合金中无新相析出,但骨骼状量减少;AECS合金中的短杆状和颗粒状相量有增加。各合金的析出相在压入蠕变过程中保持形貌基本不变。细针状是Al₁₁La₃,骨骼状是Al₂Ca,颗粒状是Al₂La,鱼骨状是Al₄Sr,汉字状是Mg₂Si。AECS合金中的杆状、颗粒状和骨骼状相的组成较复杂,为多元相或二元相的混合物。（3）含NdPr混合稀土的合金较含LPC的合金有更为明显的晶界,但晶粒的细化程度较差。在AEC4108N和AEC4108L合金中添加少量Sr后合金变得更为均匀,且合金中的析出相也变得更为明显。AEC4108N和AEC4108L中的析出相形貌主要为针状、颗粒状、骨骼状和部分片状。AECJ410802N和AECJ410802L合金中的析出相的形貌变得更为明显,除针状、颗粒状和骨骼状相外,还在晶界处有少量鱼骨状相析出。混合稀土NdPr在对提高镁合金抗蠕变性能的作用比LPC混合稀土更明显,适量的Sr可提高AEC合金的抗蠕变性能。（4）合金经热处理后抗蠕变性能变差,铸态最好,固溶态其次,时效态最差。热处理后,合金的析出相形貌无大的变化,析出相变得细化。在晶界处有不同量的细小片状和颗粒状β-Mg₁₇Al₁₂相析出。压入蠕变后,各形态合金的晶粒均有再结晶粗化的趋势,且晶粒尺寸随热处理时间的增加而增大。在固溶过程中,合金中的β-Mg₁₇Al₁₂相几乎都溶入镁基体中,而在时效过程中又沿着晶界析出。β-Mg₁₇Al₁₂相的低熔点是镁合金抗蠕变性能差的重要原因。（5）在试验温度125℃、150℃、175℃、200℃,应力为55MPa、75MPa、95MPa条件下,各合金的压入蠕变数据可用（?）_s=Aσⁿexp（-Q_c/RT）表示。AE42、AEC4108L、AECJ410802L和AECS410808合金的平均应力指数分别为3.06、3.173、3.12和3.039,平均蠕变激活能分别为72.4kJ/mol、33.985kJ/mol、50.487kJ/mol和30.064kJ/mol,材料结构常数分别为0.0003285、1.25318×10^-8、3.6389×10^-8和1.08619×10^-8。（6）在压入条件下,AE42合金的蠕变机制为晶界扩散主导的位错粘滞性滑移,AEC4108L、AECJ410802L和AECS410808合金的蠕变机制均为晶界滑移主导的位错粘滞运动。