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本文对超长钻孔灌注桩的沉降特性进行了静载试验和理论研究,主要的工作和成果如下(1)本文通过对高268m的浙江财富金融中心的超长钻孔灌注桩进行静载试验研究发现：超长钻孔灌注桩桩身压缩量占桩顶沉降的比例很大,在工作荷载下为92%,在最大试验荷载下仍高达68%;超长钻孔灌注桩桩侧土层的侧摩阻力发挥是异步的,上部土层的摩阻力先于下部土层发挥,荷载增加到最大试验荷载时,上部土层已经达到极限摩阻力,而下部土层的摩阻力尚未完全发挥：当桩土相对位移达到极限相对位移后,会发生桩土滑移,导致侧阻软化从而使侧摩阻力略有降低。(2)本文通过对浙江地区的近200根持力层为中风化基岩的钻孔灌注桩的静载试验数据的统计分析,拟合得到由长径比L/d计算桩身压缩量综合系数ξ和桩身压缩占桩顶沉降的比例α的经验公式,提出了一种钻孔灌注桩单桩沉降简化计算经验公式。通过计算值和实测值的对比发现,该简化计算方法的计算结果与实测值有较好的一致性。(3)钻孔灌注桩桩底沉渣的存在常导致桩端土弱化而发生桩端破坏,为了精确计算桩端土弱化情况下的钻孔灌注桩单桩沉降,采用弹性、软化和塑性三阶段的桩端土三折线模型和桩侧土理想弹塑性模型推导单桩的荷载传递解析解,实现对Q0-S0曲线的计算。算例分析发现：当桩顶荷载较小时,采用传统的桩端双折线模型和桩端三折线模型的计算Qo-S0曲线与实测曲线均能够较好地吻合；但当桩顶荷载较大时,采用桩端三折线模型的计算Qo-So曲线则更接近实测曲线。所以对于发生桩端土破坏的桩,三折线荷载传递曲线更符合桩端土的实际荷载传递特点,本文的荷载传递计算模型计算更精确。(4)根据注浆土室内试验结果、注浆土微观结构扫描电镜图像和静载实测结果,发现桩端后注浆能够同时提高桩侧土强度和提高桩端土强度。桩端后注浆主要提高了桩侧土弹性阶段的剪切刚度λ1,桩端土弹性阶段的竖向刚度系数k1以及硬化阶段的竖向刚度系数k2,使桩端土的荷载传递模型表现为硬化双折线模型。故采用桩侧土理想弹塑性模型和桩端土硬化模型推导桩端后注浆桩单桩荷载传递计算模型。(5)利用后注浆桩单桩荷载传递计算模型分析发现：单独增大λ1、k1和k2均可提高桩承载力减小桩沉降；相比之下,增大λ1的效果较为显著,只有在荷载水平较大时,增大k1和k2的改善效果才会显现。同时增大λ1、k1和k2,可以使桩顶荷载-沉降曲线更加显著地变得平缓,可见桩端后注浆技术可以有效地增大桩的承载力和减小沉降。对文献中桩端后注浆桩和未注浆桩的算例分析发现：桩端后注浆桩的计算Q0-S0曲线和实测曲线均比未注浆桩的平缓,计算曲线和实测曲线均能较好吻合。说明后注浆技术能够有效地增大桩的承载力和减小沉降,考虑桩端后注浆强化的单桩荷载传递计算模型较为可靠。