本文以荆门原状弱膨胀土为研究对象,通过室内试验,较为系统地研究了原状弱膨胀土在静、动荷载作用下的强度与变形特性,主要研究成果如下:首先,根据轴平移技术,采用压力板仪测量土水特征曲线,土样与陶土板接触的紧密程度是试验的关键;由于原状土样的差异性以及反复称量样品重量造成的影响,平行试验的结果往往会有差异,尤其是当吸力较高时会十分显著,需要从多方面加以改进。其次,以土水特征曲线为依据,通过调整含水量来控制试验土样吸力的备样方法可以缩短三轴试验中吸力平衡所需的时间;原状弱膨胀土的静法向应力摩擦角随含水量的减小而增大,根据双应力变量的抗剪强度理论确定的吸力对强度的贡献与围压有关;由于膨胀土富含亲水性矿物成分,相同饱和度下土体内的吸力往往比一般土高,根据饱和强度参数以及土水特征曲线预测的非饱和抗剪强度易大于实测值;原状膨胀土的表观凝聚力τus与吸力的关系用乘幂函数形式描述是合理可行的。第三,对于饱和与非饱和土样,分别给出了其动弹模量与动应变、围压的拟合公式,当动应变在10-4量级,非饱和土样的动弹模量与围压的关系与Janbu的最大动弹模量估算公式具有相同函数形式;在文中所述的固结比以及振动频率范围内,原状弱膨胀土的动弹模量随着固结比与频率的增高而增大,振动频率对动弹模量的影响程度与土体的含水量有关,随着含水量的减小,影响程度在减弱;原状弱膨胀土的阻尼比范围大致为:0.03～0.15,并且随着土样含水量的减小,阻尼比有减小的趋势。第四,原状弱膨胀土的动强度随着含水量的减小而增大;动荷作用频率愈高,饱和土样的孔压与变形发展愈不充分;动强度指标中的动凝聚力c d随着荷载作用频率的提高而增大,但动摩擦角却在减小。最后,静、动三轴试验结果的类比分析结果表明,相同含水量以及围压下的原状膨胀土的动弹模量大于静变形模量,饱和土的动弹模量随着荷载作用次数的增加而明显减小;在循环荷载下,增大加荷速率引起的强度增大和周期扰动引起的强度降低,与土的含水量状态有关,土的动强度与静强度相比是增大还是减小,取决于这两种因素共同作用的结果;吸力对动、静强度的贡献存在差异,尤其是含水量较低时,吸力对动强度的贡献比对静强度的贡献大。