本文采用电阻炉熔炼锂盐熔剂保护的方法制备了超轻Mg-xLi(x=4，8，12)合金，Mg-8Li4Zn-xY(x=1，2，3)合金及Mg-8Li-4Zn-xGd(x=1，3，5)合金；对Mg-8Li合金及Mg-8Li-4Zn-3Y合金进行了T5时效热处理，并对Mg-8Li-4Zn-3Y合金和Mg-8Li-4Zn-3Gd合金进行了T4固溶、T6固溶+时效热处理；随后将Mg-8Li-4Zn-xY合金正挤压成1mm厚薄板，并对薄板进行了T5时效热处理。利用OM、SEM、EDS、XRD、差热分析等方法分析了合金的组织与相组成，测试了合金的室温力学性能。经分析得出以下结论：　　 1、三种成分的Mg-Li合金组织为α-Mg相，α+β两相及β-Li相；随着锂含量的增加，铸态Mg-Li合金的硬度先升高后降低，而合金的塑性逐渐提高；T5处理后Mg-8wt％Li合金组织中α-Mg相显著增加，晶粒尺寸得到细化，合金的硬度比铸态有显著提升，且时效温度越高，时间越长，其硬度越大。　　 2、Mg-8Li-4Zn-xY合金基体为β-Li(bcc)和α-Mg(hcp)相，析出强化相颗粒和化合物为Mg2Zn11，Mg72.05Zn27.95，MgZn，Mg2Y，MgY及未知相。随Y含量的增加，基体组织得到细化，析出相数量增加。　　 3、1mm正挤压薄板材基体组织大小、形貌和β-Li相内弥散析出的强化相颗粒数量随着Y含量的提高没有明显变化，但α-Mg相由β-Li相包裹着被拉长并得到一定程度的细化，呈平行于挤压方向的条带状。β-Li相在协调塑性变形的同时发生了动态再结晶，晶界均匀分布着强化相颗粒。　　 4、Mg-8Li-4Zn-xGd合金主要由离异共晶β-Li(bcc)和α-Mg(hcp)相构成，随着Gd含量的提高，α-Mg相晶粒得到细化，而且合金中的共晶Mg5Gd和分布于共晶Mg5Gd相边缘的Zn12Gd化合物逐渐连成网状，并将离异共晶α+β相隔离成20-40μm的等轴状或类似于铸铁中的共晶团状；组织中大颗粒的Mg2Zn11相弥散分布于β-Li相内，Mg51Zn20相分布于α-Mg相晶界；细小的MgZn相在β-Li相内弥散析出，含量相对较少，但随Gd含量的提高而增加。　　 5、Mg-8Li-4Zn-3Y合金和Mg-8Li-4Zn-3Gd合金在T4固溶热处理过程中，组织中的强化相逐渐减少，α-Mg相晶粒尺寸比铸态时大，形貌亦变得不规则，合金的硬度下降很多，且这种现象随固溶温度和固溶时间的增加越来越明显；而在接下来的T5时效热处理过程中，组织中又逐渐析出一些强化相颗粒，合金的硬度也有一定程度的提高，但与铸态相比仍有一些差距。　　 6、压缩过程中试样均呈鼓形后再开裂，其中组织中含有α-Mg相的Mg-Li合金和Mg-8Li-4Zn-3Y合金无论是铸态还是T5时效热处理态，断裂行为均是与轴向大致呈45°的剪切断裂，而具备单一β-Li相的Mg-12wt％Li合金为与试样轴向平行的正断劈裂。175℃保温12h可以使Mg-8wt％Li合金和Mg-8Li-4Zn-3Y合金都既保持较高抗压强度，同时又保持较好的塑性变形能力。　　 7、随着Y含量的增加，不论是铸态、挤压后1mm的Mg-8Li-4Zn-xY合金薄板还是经T5时效热处理后薄板，合金的硬度及抗拉强度均得到不同程度的提高，而伸长率却有所降低。此外，挤压后，合金的硬度及强度与铸态相比有显著提高，而伸长率却变化不大，薄板经过T5时效热处理后硬度和强度进一步提高，抗拉强度甚至超过了250MPa，但伸长率却下降不少，仅为17.6％。而随着Gd含量的增加，Mg-8Li-4Zn-xGd合金的硬度及抗拉强度随之大幅度提高，同时伸长率也随之明显降低。