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【摘要】中原油田已进入勘探开发中后期,老井套管损坏情况日益增多,开窗侧钻是完善井网、节约开发成本的一项重要措施。马26-侧4井是在Φ139.7mm套管内开窗侧钻,下入Φ101.6mm套管进行尾管固井的一口定向井。通过下套管前调整好泥浆性能,优化送入钻具组合,确保了套管的顺利到位;通过优选尾管悬挂器,优化抗高温水泥浆配方,采用紊流、塞流复合顶替,循环加回压等固井工艺技术,圆满完成了该井的固井施工,固井质量达到优质。该井的成功经验,为今后深层开窗侧钻固井提供了技术支持。
【关键词】中原油田 开窗侧钻井 工艺 技术 高温 高压 水泥浆体系
1 井况介绍
马26-侧4井在原Φ139.7mm油层套管内的开窗位置3416~3418m,采用Φ118mm钻头,完钻井深4086m,井底垂深3923.26m,钻遇沙三中、沙三下地层,油顶3513m,砂底4038m,造斜井段3428~3855m,最大井斜48.56°/3909.53m,最大狗腿度7.74°/3831.11m,最大井底位移497.32m,Φ101.6mm尾管下深4083.27m,悬挂器位置3200.20~3201.84m。钻进过程中井队拉井壁至井深3820m,当时钻井液密度由1.32 g/ cm3降至1.10 g/cm3,槽面显示有气泡,持续30min,循环加重至1.47 g/cm3,恢复正常。泥浆体系为钾盐聚磺,完钻时钻井液密度1.46 g/cm3,粘度120s,Clˉ含量25000mg/l。
2 固井主要技术难点
(1)环空间隙仅9 . 8 5 m m,井斜48.56°,套管安全下至设计位置难度大。
(2)井深,环空间隙小,固井施工时流动阻力大,注替泵压高,易发生憋泵和井漏,顶替效率难以保证。
(3)环空间隙小,水泥环薄、油气层活跃,水泥浆中的自由水和轻微的油气侵都会造成严重窜槽,对水泥浆的失水、析水、
强度等性能要求高[1-3]。
(4)井深,地温梯度3.3℃/100m,井底静止温度145℃,要求水泥浆有较好的抗高温能力。
(5)油层段长525m,油顶距离开窗位置仅95m,地层压力系数高,完钻时钻井液密度1.46 g/cm3,候凝过程中由于水泥浆失重,易造成油气水窜槽,对水泥浆在候凝过程中“压稳”提出更高要求[4]。
(6)套管浮重约13.2t,加之井斜、磨阻大,悬挂器座挂、倒扣不易判断[5]。
3 固井工艺技术
3.1 井眼准备
3.1.1 分段划眼技术
前期侧钻井为了增大环空间隙,大都采用完钻后全井扩眼,或边钻边扩等措施,但是这种扩眼方式经使用风险很大,事故率高,经常造成卡钻等重大事故,严重者致使井报废。经研究采用逐段扩眼技术,就可以满足固井要求。完钻后根据电测结果只对井径小的地方进行分段扩、划眼,有“台阶”的井段反复拉井壁,保证井眼畅通,较好地解决了全井扩眼事故率高的难题。
3.1.2 清洁井眼
为确保套管顺利到位,必须充分清洁井眼。下套管前认真通井,下钻到底后充分循环洗井,要求大排量循环洗井两周以上,并用粘度200s左右、携砂能力较强的钻井液入井10 m3,充分清除井下残余的岩屑和井底沉砂。
3.1.3 下套管前做地层承压实验
模拟固井时的压力,做地层静态承压实验,降低固井中发生漏失的概率。
3.1.4 做钻具静摩阻实验,确保套管一次到位
根据下套管时最长静止时间,利用钻具在井底做模拟实验,如摩阻大,则要求调整好钻井液性能,达到条件方可进行下套管作业。
4 主要技术措施4.1 下套管措施
(1)通井到底后要求以钻进时1.1-1.3倍的排量循环洗井不少于2周,同时大幅度活动钻具,保证井眼清洁、畅通。
(2)在裸眼段打封闭,封闭钻井液中加入塑料小球、无荧光润滑剂、 HV-CMC等,提高封闭钻井液的润滑性。并做钻具静止试验,要求静止时间大于8min,确保下套管顺利。
(3)套管进入裸眼井段后,静止时间要尽量短,防止发生粘卡。
(4)对送入钻具,必须用标准通径规通径,防止钻杆胶塞卡在钻杆中。4.2 压稳设计
(1)采用双凝水泥浆体系,双凝界面3418m,尾浆稠化时间比施工时间多20~30min,数量不附加;领浆稠化时间大于总施工时间120min左右,附加2.1 m3,确保套管重叠段固井质量以及施工安全。
(2)循环加回压措施。施工完毕,拔出中心管,采用8-9L/s 排量循环,循环时间大于8h,为下部井段施加压力,确保下部水泥石形成强度前处于“压稳”状态。
4.3 施工排量优选
本井裸眼段井径扩大率仅2.79%,钻进过程中最大排量为8 L/s,完钻时排量7.8 L/ s,泵压21.5MPa。为防止漏失,要求下完套管后循环排量小于钻进时排量,即循环排量控制在6L/s以内,循环不少于2周,然后进行固井施工。 。
5 固井实施情况及效果
固井施工过程为:
(1)下完套管后2 L/s循环1.5h,6L/s循环3.5h;
(2)投球,憋压12MPa坐挂,倒扣30圈成功,憋压18MPa憋通球座;
(3)管线试压30 MPa;(4)注入隔离液1.5m3;
(5)注水泥浆6.0m3,其中领浆3.7m3,尾浆2.3m3,排量300 L/min,平均密度1.99 g/cm3;
(6)压胶塞4.6m3;
(7)替浆:水泥车先替后置隔离液1.0m3,再替钻井液8.8m3,前期排量300L/ min,后2m3排量为100L/min。
(8)碰压,压力23MPa,稳压3min,放回水;
(9)卸水泥头,接方钻杆,憋压10MPa上提中心管;
(10)以8L/s排量循环洗井10h,泵压11.5MPa,憋压3MPa关井候凝48h。经电测解释固井质量为优质。
6 结论与认识
(1)优化送入钻具组合和套管设计,采用Φ79.375mm×9.19mm非标钻具和P110×7.8mm直连型无接箍套管,降低了流动阻力,增大了环空间隙,从而降低了施工泵压。优选华北Y C型Φ139.7mm×Φ101.6mm液压悬挂器,有效地避免了由于套管段重量轻,悬挂器倒扣不易判断,造成固井事故发生的问题。
(2)优选抗高温双凝水泥浆体系,水泥浆的失水小、析水为0,抗高温能力强,稠化时间可调。优选的缓凝剂适用温度范围宽,封固段上下水泥石强度高,能有效提高固井质量。
(3)采用紊流、塞流复合顶替技术,可有效降低施工泵压,提高顶替效率,从而提高固井质量。
参考文献
[1] 李丰收.最新石油固井关键技术应用手册[M].北京:石油工业出版社,2007:197-201
[2] 马开华,刘修善.深井超深井钻井新技术研究与应用[C].北京:中国石化出版社,2005:394-399
[3] 周仕明,李根生,方春飞,等.元坝地区Ф146.1mm尾管固井技术难点与对策[J] .北京:石油钻探技术,2010,38(4):41-44