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中图分类号：U445 文献标识码：A文章编号：
一、工程概况
1.1工程简介
中铁二十四局宁杭客运专线五分部主要承担了整个中铁二十四局新建铁路南京至杭州客运专线站前及相关工程NHZQ-Ⅳ标的900T单箱单室简支箱梁运输及架设任务，共计箱梁833榀。其中杭州地区817#-835#墩9榀箱梁位于R=1600m小曲线上。
1.2施工难点
1.1.1喂梁时，因运梁车处于上一跨梁上，而上跨箱梁与架桥机成一定夹角。如何使运梁车上部轨道与导梁轨道成一条直线，确保喂梁工况时驮梁小车不出现啃轨现象顺利进入架桥机体内；
1.1.2导梁过孔时，如何通过导梁天车、导梁吊机共同作用使下导梁进入曲线段架桥时，下导梁后支腿不动，依靠导梁天车将导梁前支腿偏移量(32m为670mm，24m为380mm),使其中心线能与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合；
1.1.3架桥机过孔时，如何使桥机在曲线上沿导梁过孔时，后支腿的走行轨道与待架跨两个墩身的中心线重合，即后支腿的轨道中心线在桥机行进时，确保桥机走过32.6m梁长后，前支腿中心（偏离量32m为670mm，24m为380mm）与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合。且前支腿横向与墩身横向平行。
1.1.4落梁时，如何解决进入曲线段架梁时，导梁吊翅与上跨箱梁间的间距能确保箱梁能落至待架跨桥墩上。
二、可行性分析
进入R=1600m小曲线架梁时，前后两跨箱梁偏离量32m和24m梁分别为670mm和380mm。
2.1喂梁时，运梁车前端中心线必须与导梁中心线重合，尾部摆尾向曲线外偏移32m为670mm、24m为380mm、32m-24m为440mm，使运梁车主梁中心线与导梁中心线重合，确保导梁轨道与运梁车轨道在一条直线上。直线段运梁车与防护墙间距为（8.4-6.6）/2=0.9mm，运梁车尾部可摆尾到位。由于运梁车前驮梁小车为固定连接，为防止啃轨，需将其技改为芯盘式，只要运梁车与导梁轨道对位到位就能有效避免驮梁小车啃轨现象。
2.2导梁过孔时，因原导梁天车横移油缸只能使导梁左右偏移250mm，故不能依靠导梁天车将导梁前支腿偏移(670mm、380mm、440mm),使其中心线能与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合。将导梁天车横移油缸铰座板由固定端改为插销活动式，增大其偏移量，就能满足要求。
2.3架桥机过孔时，原后支腿、辅助支腿走行机构与其下横梁为固定连接，走行轮与轨道的间隙小。进入小曲线架梁时，因架桥机与导梁形成一定夹角，辅助支腿会出现啃轨现象，后支腿需多次拨轨调整才能走行到位。将辅助支腿、后支腿走行机构改为芯盘式，可将架桥机走行到位。
2.4正常落梁时，待架箱梁与上跨箱梁及导梁吊翅的间隙分别约为100mm、200mm；进入小曲线架梁时，因导梁吊翅与待架箱梁都发生了偏移，架设32m（24m）梁时偏移量△=123mm（92.7mm）（670/32.6=△/6，380/24.6=△/6），总偏移量2△=246mm（185.4mm）＜300mm，调整好位置后箱梁能落下。
2.5架设24m箱梁时，主要解决架桥机过孔时，因辅助支腿支在导梁悬臂端，辅助支腿作用在导梁上所产生的倾覆力矩会造成导梁及架桥机倾覆。其受力分析如下：
注：G1-5t发电机组及配电房G2-52t后支腿（不含钢轨） G3-14t导梁吊机G4-56t后天车G5-148t主梁G6-56t 前天车G7-25t前支腿G8-15t辅助支腿G9-19t导梁天车 R1、R2分别为后支腿、辅助支腿处的支反力
我们先根据平衡条件，求出辅助支腿处的支反力，其计算过程如下：
R1+R2=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=390t
G1×1.8+R2×35.75=G3×0.963+G4×2.25+G5×26.05＋G6×24.35＋G7×26.45＋G8×35.75＋G9×37.228
可得：辅助支腿处支反力R2=203t
辅助支腿作用在下导梁，对下导梁产生的倾覆力矩会造成导梁倾覆，其受力分析如下：
注：G1-6t导梁后支腿G2-5t导梁前支腿G3-109t导梁主梁 R2-203t辅助支腿下压力 P1、 P2分别为导梁前支腿、后支腿处的支反力
先假设导梁处于平衡状态，根据平衡条件，其计算过程如下：
P1×23.2＋R2×10.8=G1×23.2＋G3×5.75
经计算P1=-61.5＜0，故导梁会出现倾覆现象。
故按厂家提供的方案需增加一套后锚固装置，将下导梁与前一跨箱梁锚固提供一个很大的稳定力矩以防止导梁倾覆；但进入小曲线架32-24m梁及24m梁时，因上跨箱梁与导梁已形成一定夹角，锚固梁需偏移△=32.7mm(440/24.6=△/1.83)和28.3mm才能確保锚固梁斜拉杆及纵向拉杆与导梁安装上。我们可采取将上跨箱梁吊装孔扩大的方案，使锚固顺利进行。
三、施工对策及实施
3.1喂梁时，运梁车在离架桥机还有1跨梁位置运行模式由正常运梁模式改为微动喂梁模式，导梁上方指挥人员目测运梁车中心线是否与导梁中心线重合。运梁车尾部摆尾往曲线外侧偏离（架设32m时偏离670mm、24梁380mm、32-24m梁440mm）以确保导梁与运梁车上方轨道在同一直线上。
3.2导梁过孔时，借助导梁天车与导梁吊机共同作用完成，并通过导梁天车横移油缸将导梁前支腿中心与桥墩中心重合。若通过导梁天车横移油缸不能一次将导梁摆到位，可通过插销位置变化分几次完成。架设24m梁时因辅助支腿反钩轮与导梁后支腿间距大，导梁天车横移油缸将导梁前支腿偏移时会与内侧反钩轮导向轮发生干涉，需将导向轮拆除。考虑到进入小曲线架梁，在架桥机过孔及驮梁小车驮梁上导梁时可能会对导梁产生一个横向推力，故导梁过孔到位时需对导梁前后支腿进行锚固（用钢丝绳及手拉葫芦将导梁支腿与支承垫石进行捆绑）。
3.3架桥机过孔时，拖拉钢轨尽量将其摆斜与待架箱梁中心线平行，轨距控制好；解除后支腿走行机构与下横梁间固定连接约束改为芯盘式，辅助支腿走行轮箱上下横梁间的精轧螺纹旋松，让上下横梁间能转动。然后架桥机借助导梁轨道及桥面钢轨走行到位。
参考文献
1中铁第四勘察设计院提供的新建铁路南京至杭州铁路工程施工图《京杭运河特大桥》及相关图集、设计文件；
2中铁二十四局指挥部编制的《中铁二十四局宁杭客运专线NHZQ-4标(站前工程)实施性施工组织设计》；
3郑州大方桥梁机械有限公司提供的《DF900D型导梁式定点起吊架桥机使用说明书》 及《DCY900型轮胎式运梁车使用说明书》等相关技术资料。
注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。
一、工程概况
1.1工程简介
中铁二十四局宁杭客运专线五分部主要承担了整个中铁二十四局新建铁路南京至杭州客运专线站前及相关工程NHZQ-Ⅳ标的900T单箱单室简支箱梁运输及架设任务，共计箱梁833榀。其中杭州地区817#-835#墩9榀箱梁位于R=1600m小曲线上。
1.2施工难点
1.1.1喂梁时，因运梁车处于上一跨梁上，而上跨箱梁与架桥机成一定夹角。如何使运梁车上部轨道与导梁轨道成一条直线，确保喂梁工况时驮梁小车不出现啃轨现象顺利进入架桥机体内；
1.1.2导梁过孔时，如何通过导梁天车、导梁吊机共同作用使下导梁进入曲线段架桥时，下导梁后支腿不动，依靠导梁天车将导梁前支腿偏移量(32m为670mm，24m为380mm),使其中心线能与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合；
1.1.3架桥机过孔时，如何使桥机在曲线上沿导梁过孔时，后支腿的走行轨道与待架跨两个墩身的中心线重合，即后支腿的轨道中心线在桥机行进时，确保桥机走过32.6m梁长后，前支腿中心（偏离量32m为670mm，24m为380mm）与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合。且前支腿横向与墩身横向平行。
1.1.4落梁时，如何解决进入曲线段架梁时，导梁吊翅与上跨箱梁间的间距能确保箱梁能落至待架跨桥墩上。
二、可行性分析
进入R=1600m小曲线架梁时，前后两跨箱梁偏离量32m和24m梁分别为670mm和380mm。
2.1喂梁时，运梁车前端中心线必须与导梁中心线重合，尾部摆尾向曲线外偏移32m为670mm、24m为380mm、32m-24m为440mm，使运梁车主梁中心线与导梁中心线重合，确保导梁轨道与运梁车轨道在一条直线上。直线段运梁车与防护墙间距为（8.4-6.6）/2=0.9mm，运梁车尾部可摆尾到位。由于运梁车前驮梁小车为固定连接，为防止啃轨，需将其技改为芯盘式，只要运梁车与导梁轨道对位到位就能有效避免驮梁小车啃轨现象。
2.2导梁过孔时，因原导梁天车横移油缸只能使导梁左右偏移250mm，故不能依靠导梁天车将导梁前支腿偏移(670mm、380mm、440mm),使其中心线能与曲率半径为R=1600m的曲线段上的桥墩中心线重合。将导梁天车横移油缸铰座板由固定端改为插销活动式，增大其偏移量，就能满足要求。
2.3架桥机过孔时，原后支腿、辅助支腿走行机构与其下横梁为固定连接，走行轮与轨道的间隙小。进入小曲线架梁时，因架桥机与导梁形成一定夹角，辅助支腿会出现啃轨现象，后支腿需多次拨轨调整才能走行到位。将辅助支腿、后支腿走行机构改为芯盘式，可将架桥机走行到位。
2.4正常落梁时，待架箱梁与上跨箱梁及导梁吊翅的间隙分别约为100mm、200mm；进入小曲线架梁时，因导梁吊翅与待架箱梁都发生了偏移，架设32m（24m）梁时偏移量△=123mm（92.7mm）（670/32.6=△/6，380/24.6=△/6），总偏移量2△=246mm（185.4mm）＜300mm，调整好位置后箱梁能落下。
2.5架设24m箱梁时，主要解决架桥机过孔时，因辅助支腿支在导梁悬臂端，辅助支腿作用在导梁上所产生的倾覆力矩会造成导梁及架桥机倾覆。其受力分析如下：
注：G1-5t发电机组及配电房G2-52t后支腿（不含钢轨） G3-14t导梁吊机G4-56t后天车G5-148t主梁G6-56t 前天车G7-25t前支腿G8-15t辅助支腿G9-19t导梁天车 R1、R2分别为后支腿、辅助支腿处的支反力
我们先根据平衡条件，求出辅助支腿处的支反力，其计算过程如下：
R1+R2=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=390t
G1×1.8+R2×35.75=G3×0.963+G4×2.25+G5×26.05＋G6×24.35＋G7×26.45＋G8×35.75＋G9×37.228
可得：辅助支腿处支反力R2=203t
辅助支腿作用在下导梁，对下导梁产生的倾覆力矩会造成导梁倾覆，其受力分析如下：
注：G1-6t导梁后支腿G2-5t导梁前支腿G3-109t导梁主梁 R2-203t辅助支腿下压力 P1、 P2分别为导梁前支腿、后支腿处的支反力
先假设导梁处于平衡状态，根据平衡条件，其计算过程如下：
P1×23.2＋R2×10.8=G1×23.2＋G3×5.75
经计算P1=-61.5＜0，故导梁会出现倾覆现象。
故按厂家提供的方案需增加一套后锚固装置，将下导梁与前一跨箱梁锚固提供一个很大的稳定力矩以防止导梁倾覆；但进入小曲线架32-24m梁及24m梁时，因上跨箱梁与导梁已形成一定夹角，锚固梁需偏移△=32.7mm(440/24.6=△/1.83)和28.3mm才能確保锚固梁斜拉杆及纵向拉杆与导梁安装上。我们可采取将上跨箱梁吊装孔扩大的方案，使锚固顺利进行。
三、施工对策及实施
3.1喂梁时，运梁车在离架桥机还有1跨梁位置运行模式由正常运梁模式改为微动喂梁模式，导梁上方指挥人员目测运梁车中心线是否与导梁中心线重合。运梁车尾部摆尾往曲线外侧偏离（架设32m时偏离670mm、24梁380mm、32-24m梁440mm）以确保导梁与运梁车上方轨道在同一直线上。
3.2导梁过孔时，借助导梁天车与导梁吊机共同作用完成，并通过导梁天车横移油缸将导梁前支腿中心与桥墩中心重合。若通过导梁天车横移油缸不能一次将导梁摆到位，可通过插销位置变化分几次完成。架设24m梁时因辅助支腿反钩轮与导梁后支腿间距大，导梁天车横移油缸将导梁前支腿偏移时会与内侧反钩轮导向轮发生干涉，需将导向轮拆除。考虑到进入小曲线架梁，在架桥机过孔及驮梁小车驮梁上导梁时可能会对导梁产生一个横向推力，故导梁过孔到位时需对导梁前后支腿进行锚固（用钢丝绳及手拉葫芦将导梁支腿与支承垫石进行捆绑）。
3.3架桥机过孔时，拖拉钢轨尽量将其摆斜与待架箱梁中心线平行，轨距控制好；解除后支腿走行机构与下横梁间固定连接约束改为芯盘式，辅助支腿走行轮箱上下横梁间的精轧螺纹旋松，让上下横梁间能转动。然后架桥机借助导梁轨道及桥面钢轨走行到位。
参考文献
1中铁第四勘察设计院提供的新建铁路南京至杭州铁路工程施工图《京杭运河特大桥》及相关图集、设计文件；
2中铁二十四局指挥部编制的《中铁二十四局宁杭客运专线NHZQ-4标(站前工程)实施性施工组织设计》；
3郑州大方桥梁机械有限公司提供的《DF900D型导梁式定点起吊架桥机使用说明书》 及《DCY900型轮胎式运梁车使用说明书》等相关技术资料。
注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。