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上海先为土木工程有限公司 上海 200235
摘要:本文以清水河大桥为例,简单介绍了清水河大桥顶升工程的概况及特点、难点,阐述了滑动钢板在清水河大桥改造中的运用。滑动钢板的成功应用是本工程的一大亮点,它在清水河大桥的成功顶升中扮演着非常重要的角色,希望本文能给同类工况下的桥梁改造提供一些参考价值。
关键词:调坡顶升;滑动钢板;倾斜;千斤顶;垫块
1 工程概况
清水河大桥为二环路直行机动车道上跨大石西路交叉路口和清水河,主跨采用26+70+70+26m,独塔自锚式悬索桥,全长192米,南北两侧引桥均为3*25米预应力混凝土连续箱梁。主桥范围内设置R=2000m竖曲线,引桥段最大坡度4.5%,全桥为平面直线桥。桥梁单幅全宽14.75m,桥面组成为2*1.0(花池)+2*0.5(防撞墙)+11.75(车道宽)。机动车道为双向6车道。引桥梁体采用3×25m的连续箱梁,梁顶宽14.75m,梁底宽11.15m,梁高1.5m,两侧设1.8m的悬臂,悬臂端部高0.15m,悬臂根部高0.45m。箱梁截面形式为单箱三室截面,顶底板厚0.25m,腹板厚0.45m。采用1.5%的单向横坡。
本工程将两侧引桥进行调坡顶升,两侧引桥纵坡分别调整至下坡-0.8%(南侧)和上坡0.5%(北侧),以便与两侧的新建高架相接,同时对主桥竖曲线进行了局部调整。南侧最大顶升高度为2.34m,北侧最大顶升高度为1.965m。其他墩按等比例进行顶升。
图1 顶升前与完成的清水河大桥现场对比照片
2 工程特点、难点
(1)该桥为箱梁结构,如何有效的利用现有基础,同时又不改变桥梁上部结构的传力体系,需合理选择支撑布置。
(2)在顶升和更换垫块过程中,要防止液压系统突然漏油或暴管引起结构物突然下落,为此要有可靠跟随装置始终保证上部结构绝对安全。
(3)顶升中各跨顶升高度不一,对控制系统要求更高,顶升控制系统需具备同一个墩同步顶升和不同号墩成线型变化,顶升时需始终保证原有箱梁的线型,需采用角速度一致的等比例调坡顶升。
(4)顶升过程中,桥梁上部刚度较大可能出现平动和转动,必须采取措施避免产生偏移。如何更有效的选用限位措施是一个难点。
(5)顶升过程中由于坡度变化,梁的水平位置发生改变,水平方向长度将会变长,需考虑水平方向变长对顶升带来的不利影响。
(6)顶升过程中由于坡度的变化,导致千斤顶在顶升过程中与支撑不垂直,且千斤顶产生纵向移位,与顶升支撑中心不重合,如何解决此问题是本工程的关键。
(7)桥台前后两侧均需增加钻孔灌注桩,内侧受施工高度的限制,只能采用人工挖孔桩,成桩周期较长,是控制本工程总工程的关键工序。
3 滑动钢板
3.1 滑动钢板的选用
为适应顶升过程中坡度及梁长水平投影长度的变化,需采取措施保证千斤顶的位置和垂直度变化在可控的范围之内。
将吊放千斤顶的钢板螺栓孔沿桥长方向设成椭圆孔,顶升过程中可根据需要前后调整千斤顶的位置,本工程在10#桥台位置顶升点水平位移最大,为71mm,可在顶升过程中分阶段调整千斤顶位置。因千斤顶球头可转动5度,理论上可承受32mm位移而不致与支撑间产生滑动,本工程千斤顶垂直度倾斜控制在0.5度以内。本工程初步考虑分24行程完成顶升,每个行程10#台顶升点的纵向水平位置约为3mm,考虑每三个行程调整一次千斤顶位置,每次调整位置量约10mm,0#桥台也可照此执行。1#、2#、8#、9#桥墩顶升点纵向偏移量较小,可适当减少调整次数。
3.2 尺寸的确定
经理论计算,本工程中顺桥向水平位移最大约7.1cm,故滑槽长度设计须大于此值,本工程中设计10.3cm长的滑槽;采用18mm的螺栓,拟设计滑槽宽度为20mm。因液压千斤顶的底径为244mm,此滑动钢板须保证液压千斤顶能正常滑动,故平面尺寸设置为400*490mm,厚度为20mm。
4 受力分析
为了保证顶升方案切实可行,为了验证滑动钢板尺寸合理,加工前对选用的螺杆、滑动钢板的强度等进行了计算。
模型采用midas建模,选用梁单元,模型中共有38节点,39个单元。
图4-1 计算分析模型
4.1 螺杆强度计算
摘要:本文以清水河大桥为例,简单介绍了清水河大桥顶升工程的概况及特点、难点,阐述了滑动钢板在清水河大桥改造中的运用。滑动钢板的成功应用是本工程的一大亮点,它在清水河大桥的成功顶升中扮演着非常重要的角色,希望本文能给同类工况下的桥梁改造提供一些参考价值。
关键词:调坡顶升;滑动钢板;倾斜;千斤顶;垫块
1 工程概况
清水河大桥为二环路直行机动车道上跨大石西路交叉路口和清水河,主跨采用26+70+70+26m,独塔自锚式悬索桥,全长192米,南北两侧引桥均为3*25米预应力混凝土连续箱梁。主桥范围内设置R=2000m竖曲线,引桥段最大坡度4.5%,全桥为平面直线桥。桥梁单幅全宽14.75m,桥面组成为2*1.0(花池)+2*0.5(防撞墙)+11.75(车道宽)。机动车道为双向6车道。引桥梁体采用3×25m的连续箱梁,梁顶宽14.75m,梁底宽11.15m,梁高1.5m,两侧设1.8m的悬臂,悬臂端部高0.15m,悬臂根部高0.45m。箱梁截面形式为单箱三室截面,顶底板厚0.25m,腹板厚0.45m。采用1.5%的单向横坡。
本工程将两侧引桥进行调坡顶升,两侧引桥纵坡分别调整至下坡-0.8%(南侧)和上坡0.5%(北侧),以便与两侧的新建高架相接,同时对主桥竖曲线进行了局部调整。南侧最大顶升高度为2.34m,北侧最大顶升高度为1.965m。其他墩按等比例进行顶升。
图1 顶升前与完成的清水河大桥现场对比照片
2 工程特点、难点
(1)该桥为箱梁结构,如何有效的利用现有基础,同时又不改变桥梁上部结构的传力体系,需合理选择支撑布置。
(2)在顶升和更换垫块过程中,要防止液压系统突然漏油或暴管引起结构物突然下落,为此要有可靠跟随装置始终保证上部结构绝对安全。
(3)顶升中各跨顶升高度不一,对控制系统要求更高,顶升控制系统需具备同一个墩同步顶升和不同号墩成线型变化,顶升时需始终保证原有箱梁的线型,需采用角速度一致的等比例调坡顶升。
(4)顶升过程中,桥梁上部刚度较大可能出现平动和转动,必须采取措施避免产生偏移。如何更有效的选用限位措施是一个难点。
(5)顶升过程中由于坡度变化,梁的水平位置发生改变,水平方向长度将会变长,需考虑水平方向变长对顶升带来的不利影响。
(6)顶升过程中由于坡度的变化,导致千斤顶在顶升过程中与支撑不垂直,且千斤顶产生纵向移位,与顶升支撑中心不重合,如何解决此问题是本工程的关键。
(7)桥台前后两侧均需增加钻孔灌注桩,内侧受施工高度的限制,只能采用人工挖孔桩,成桩周期较长,是控制本工程总工程的关键工序。
3 滑动钢板
3.1 滑动钢板的选用
为适应顶升过程中坡度及梁长水平投影长度的变化,需采取措施保证千斤顶的位置和垂直度变化在可控的范围之内。
将吊放千斤顶的钢板螺栓孔沿桥长方向设成椭圆孔,顶升过程中可根据需要前后调整千斤顶的位置,本工程在10#桥台位置顶升点水平位移最大,为71mm,可在顶升过程中分阶段调整千斤顶位置。因千斤顶球头可转动5度,理论上可承受32mm位移而不致与支撑间产生滑动,本工程千斤顶垂直度倾斜控制在0.5度以内。本工程初步考虑分24行程完成顶升,每个行程10#台顶升点的纵向水平位置约为3mm,考虑每三个行程调整一次千斤顶位置,每次调整位置量约10mm,0#桥台也可照此执行。1#、2#、8#、9#桥墩顶升点纵向偏移量较小,可适当减少调整次数。
3.2 尺寸的确定
经理论计算,本工程中顺桥向水平位移最大约7.1cm,故滑槽长度设计须大于此值,本工程中设计10.3cm长的滑槽;采用18mm的螺栓,拟设计滑槽宽度为20mm。因液压千斤顶的底径为244mm,此滑动钢板须保证液压千斤顶能正常滑动,故平面尺寸设置为400*490mm,厚度为20mm。
4 受力分析
为了保证顶升方案切实可行,为了验证滑动钢板尺寸合理,加工前对选用的螺杆、滑动钢板的强度等进行了计算。
模型采用midas建模,选用梁单元,模型中共有38节点,39个单元。
图4-1 计算分析模型
4.1 螺杆强度计算