[摘 要]]SAGD开发是蒸汽吞吐后期大幅度提高采收率的一种有效的接替技术。为解决杜84块馆陶西油藏蒸汽腔扩展缓慢，开发效果变差的问题，利用岩心、测井解释等资料开展油藏重新认识。由于低物性段的发育阻碍蒸汽腔纵向扩展，对低物性段实施射孔改造，强制动用低物性段上方未动用储层，改善开发效果。实施后，蒸汽腔快速向上扩展，井组生产效果显著提高，对高效开发馆陶西油藏具有十分重要的指导意义。
　　[关键词]SAGD 蒸汽腔扩展 低物性段 射孔改造
　　中图分类号：TE32 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2016）01-0256-01
　　1 油藏概况
　　1.1 地质概况
　　杜 84 块馆陶西油藏构造上位于辽河断陷西部凹陷西斜坡中段，是北西向南东倾斜的单斜构造，地层倾角2-3°，与下覆地层呈不整合接触，为巨厚块状边、顶、底水的超稠油油藏。油藏埋深530 ～660 m，平均油层厚度为106 m，平均孔隙度36.3%，渗透率为5.54μm2，属高孔、高渗、非均质性储层。20℃ 脱气原油密度为1.007 g /cm3，50℃ 地面原油黏度为23.19×104mPa·s。探明含油面积为0.83 km2，地质储量1091×104t。
　　1.2 开发历程
　　杜84块馆陶西油藏于1999年采用70 m井距正方形井网蒸汽吞吐开发。2009年转入SAGD开发，共有11个井组，形成15×104t的产量规模，采油速度为 1.4%，开发方式转换实现了区块的稳产、上产。
　　2 影响SAGD开发的主要因素
　　2.1 存在问题
　　通过SAGD产量物模公式表明：影响SAGD开发效果的主要因素是蒸汽腔高度。先导试验井组高峰期日产油达到 140 t/d，但随开发深入，井组产量逐渐递减，单井组日产油仅为40t /d，生产效果变差。而决定SAGD开发效果的蒸汽腔高度仅为21m，在2年时间内没有实现纵向扩展，蒸汽腔进入横向扩展阶段，导致蒸汽热效率降低，产量也随之下降。
　　2.2 分析问题
　　针对蒸汽腔纵向不扩展的问题，结合测井及巖心资料对油藏进行重新认识，发现油藏内存在多个岩性为含粉砂极细砂细砂岩低物性段。低物性段沉积厚度为0.5-2m，粒度中值为0.1mm，孔隙度20%左右，平均渗透率0.2μm2左右，含油饱和度40%左右，在电测解释上表现为低微电极幅度差、中—高声波时差、高感应值和低中子伽马的测井响应特征。
　　杜84馆陶西油藏发育多套低物性段，其中以 600、630、650 m 三套低物性段发育最为发育，目前对杜84块馆陶西油藏影响最大的是630、650m的低物性段。低物性段的发育，是导致SAGD 蒸汽腔扩展慢、生产效果变差的主要因素。低物性段对生产造成三方面影响：一是蒸汽腔纵向不扩展，二是虽然注蒸汽能够绕过低物性段向上继续扩展，但无法形成有效的泄油通道，三是引起水平井汽窜，根本无法形成蒸汽腔。
　　3 治理对策研究
　　3.1 低物性段改造的可行性分析
　　馆陶油藏内部发育的低物性段为含粉砂极细砂细砂岩沉积，渗透率在 0.2μm2左右具有一定的渗透性。
　　超稠油对于温度的敏感性高，随着温度升高，黏度快速降低，温度升高到 200℃时，原油黏度降至 40 mPa·s，流动摩擦阻力较小，但由于低物性段渗透率低，虽然原油已处于可流动状态，但重力仍小于表面张力、黏滞力及原油流动后的负压效应之和，导致原油仍无法泄入下部蒸汽腔中。
　　3.2 技术对策研究
　　研究认为，几年来低物性段上方原油经蒸汽腔持续烘烤已达到较高温度，具备一定的流动能力，在低物性段上方射孔、注汽，提高低物性段上方与蒸汽腔的压差，将原油驱替至下部的蒸汽腔中，改善泄油能力，建立上下蒸汽腔同步泄油模式，改善井组生产效果。
　　4 措施实施及效果评价
　　2014 年8月开始在馆陶西实施低物性段改造，先后对19口注汽直井实施低物性段上部补孔，射孔厚度在10-20m，射孔后恢复注汽。上部油层得到动用。观察井监测资料反映，低物性段上方温度上升，温度曲线由“指型”变成“箱型”，蒸汽腔高度由改造前的21m上升至44m。6口水平生产井泄油能力明显增强，产油量增加，含水下降，分析认为新形成的蒸汽腔内热流体突破低物性段泄到下部蒸汽腔中被采出。实施改造前，6口水平生产井日产油仅为283t/d。实施后，井组日产油量逐渐上升，达到583t/d，含水下降6%。
　　5 结论
　　（1）低物性段是制约SAGD开发效果的主要因素，影响了蒸汽腔的纵向扩展，蒸汽腔横向扩展导致油井生产效果变差。
　　（2）通过调整注汽井段，能够有效地解决低物性段问题，强制动用低物性段上方油层，加快蒸汽腔上升速度，改善生产效果。
　　（3）低物性段治理成功，为下步优化注汽井点、明确低物性段与生产井、注汽井匹配关系提供理论依据，并对其他油藏SAGD开发具有重要的指导作用。