【摘 要】
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采用金属型重力铸造获得Mg-4Al-xNd(x=0、1、2、3,质量分数,％)合金试样,采用光学金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪分析了合金的显微组织和相组成,并测试了其拉伸力学性能、硬度和导热性能.结果 表明,Mg-4Al铸造合金的微观组织主要由α-Mg和β-Mg17Al12组成;添加1％的Nd后,形成针状和树突状Al11Nd3新相;添加2％～3％的Nd后,出现另一颗粒状新相Al2Nd,β-Mg17Al12数量减少至完全消失.添加Nd可以有效提高合金的力学性能和导热性能,其中Mg-4Al-2Nd合金表现
【机 构】
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广东省科学院新材料研究所广东省金属强韧化技术与应用重点实验室,粤港轻合金先进制造技术联合研发中心;西安理工大学材料科学与工程学院;广东省科学院新材料研究所广东省金属强韧化技术与应用重点实验室,粤港轻合
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采用金属型重力铸造获得Mg-4Al-xNd(x=0、1、2、3,质量分数,％)合金试样,采用光学金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪分析了合金的显微组织和相组成,并测试了其拉伸力学性能、硬度和导热性能.结果 表明,Mg-4Al铸造合金的微观组织主要由α-Mg和β-Mg17Al12组成;添加1％的Nd后,形成针状和树突状Al11Nd3新相;添加2％～3％的Nd后,出现另一颗粒状新相Al2Nd,β-Mg17Al12数量减少至完全消失.添加Nd可以有效提高合金的力学性能和导热性能,其中Mg-4Al-2Nd合金表现出最佳的综合性能,室温抗拉强度、伸长率、硬度(HV)和导热系数分别为209 MPa、15.0％、48.8和69.5 W/(m·K),与Mg-4Al合金相比分别提高了9％、30％、6％和13％.
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采用冶金法制备了Mg2Ni0.9Co0.1储氢合金,通过XRD和SEM/EDS研究了合金的相组成和显微组织,利用PCT和DSC研究了合金的吸放氢性能.结果 表明,铸态合金由包晶Mg2Ni相、Mg-Mg2Ni共晶组织和少量的先析出Mg-Ni-Co三元相组成,元素Co能够固溶在Mg2Ni相中形成Mg2 (Ni,Co)固溶体相.合金吸氢后转化为Mg2NiH4相、Mg2Ni0.9Co0.1H4相和MgH2相.Co部分替代Mg2Ni中的Ni,显著提高了合金的等温吸放氢动力学性能,Mg2Ni0.9Co0.1氢化物的放
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针对炭素材料耐压强度测定的实际情况,结合标准现状,介绍了国内现行GB/T1431标准的概况,分析了GB/T1431标准的主要技术变化,提出了对该项标准进行修订的若干建议.目的在于引起广泛的讨论,以促进现行标准的进一步完善.
采用SEM、TEM和EPMA等分析方法对高钨镍基高温合金在1000℃长期时效期间的碳化物演变行为进行了研究.结果 表明,随着长期时效进行,合金中初生的MC型碳化物可分解为M6C型碳化物,且数量随时效时间延长而增加.当时效时间为500 h时,颗粒状M6C型碳化物转变为块状,并在时效1000 h后逐渐转变为短棒状.时效1500 h后,合金中的M6C型碳化物主要呈针状.
采用粉末冶金方法制备了CrCuFeMnNi和CoCrCuFeMnNi两种高熵合金,在800℃下进行大气氧化增重测试,分别采用X射线衍射分析仪和扫描电镜对氧化物相和氧化截面进行了分析,讨论了两种高熵合金的大气氧化行为.结果 表明,两种合金的大气氧化动力学曲线近似遵循抛物线规律,氧化初期,各合金的氧化增重较快,随氧化时间增加,各合金的氧化增重趋缓.在快速氧化阶段,CrCuFeMnNi和CoCrCuFeMnNi合金的Kp值分别为6.64×10-11和3.55×10-11 g2·cm-4·s-1,在缓慢氧化阶段,
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对比Al-Si合金活塞不同铸造工艺及不同本体含氢量条件下,高能电子束重熔技术对活塞喉口显微组织和性能的影响.结果 表明,在相同重熔工艺条件下,重力铸造试样的熔深大于挤压铸造的,重熔区的硬度也较挤压铸造的低;当挤压铸造试样中每100 g铝氢含量高于0.25 mL或重力铸造试样氢含量高于0.15 mL时,重熔区边界易出现微观孔洞.在相同铸造工艺条件下,氢含量高的比氢含量低的容易出现微观孔洞,在相同氢含量下重力铸造比挤压铸造容易出现微观孔洞.
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