【摘 要】
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为了研究高温时效对GX40CrNiSi25-12奥氏体耐热铸钢析出相的影响,采用JMatPro软件模拟其在不同温度下的平衡相图和析出相随温度的变化,通过光学显微镜、扫描电镜和能谱分析等研究了不同温度时效处理对试验钢的析出相的形态、大小、析出位置及硬度的影响.结果 表明:850℃时效24 h后,大量细小颗粒状的M23C6碳化物在基体奥氏体晶粒内析出,在奥氏体晶粒内还发现有少量细针状σ相析出,同时在枝晶处出现密集分布的块状σ相,试验钢的硬度显著升高,达到最大值;950℃时效24 h后,晶内析出相减少,颗粒状M
【机 构】
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河北科技大学材料科学与工程学院,河北石家庄050018;河北科技大学材料科学与工程学院,河北石家庄050018;河北省材料近净成形重点实验室,河北石家庄050018;河北省高温合金熔模铸造技术创新中心
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为了研究高温时效对GX40CrNiSi25-12奥氏体耐热铸钢析出相的影响,采用JMatPro软件模拟其在不同温度下的平衡相图和析出相随温度的变化,通过光学显微镜、扫描电镜和能谱分析等研究了不同温度时效处理对试验钢的析出相的形态、大小、析出位置及硬度的影响.结果 表明:850℃时效24 h后,大量细小颗粒状的M23C6碳化物在基体奥氏体晶粒内析出,在奥氏体晶粒内还发现有少量细针状σ相析出,同时在枝晶处出现密集分布的块状σ相,试验钢的硬度显著升高,达到最大值;950℃时效24 h后,晶内析出相减少,颗粒状M23C6碳化物偏聚在枝晶附近析出,且出现集聚和长大,导致试验钢的硬度显著下降;1050℃时效24 h后,枝晶骨架中的一次碳化物基本溶入基体中,在晶界处分散的颗粒状M23C6相呈链状分布,无σ相存在.
其他文献
通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、浸泡试验、析氢试验、电化学试验和拉伸试验等研究了Sn元素对Mg-1Zn-0.3Zr-1Y-xSn(x=0、0.5、1、1.5、2、2.5、3)生物镁合金组织、耐蚀性能和力学性能的影响.结果 表明:添加Sn元素后,合金的耐蚀性和综合力学性能都有一定的提升.当Sn含量为2 mass％时,合金的耐蚀性和综合力学性能最好,合金在模拟体液中浸泡120 h后的平均腐蚀速率由未添加Sn元素的2.010 mm/y降至1.201 mm/y,自腐蚀电位正移为-1.433 V,自腐蚀
采用控轧控冷(TMCP)工艺制备了N08825镍基合金/X70(碳含量为0.16％)复合板和N08825镍基合金/700L(碳含量为0.069％)复合板,并对复合板进行了900～1200℃的固溶处理,利用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)研究了不同温度固溶处理后复合板界面碳化物形貌和分布、耐蚀性和冲击韧性.结果 表明:碳含量降低后,复合板界面的碳化物减少,低温固溶时碳化物充分溶解,复合板已具有较好的耐蚀性和冲击韧性.镍基合金/X70复合板固溶后碳化物腐蚀坑较大,1200℃固溶时腐蚀速率达到最低值,为1
通过光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和显微硬度仪等研究了固溶时效处理对快速凝固Mg-9Li-4Al-1Zn-0.5Y(LAZ941-0.5Y)镁锂合金的组织和硬度的影响.结果 表明:经固溶处理后,合金的显微组织粗化,第二相主要弥散分布在α-Mg相和β-Li相中及它们的相界处;XRD分析结果表明,与传统凝固相比,快速凝固态合金中的相种类没有发生显著变化,仍为α-Mg、β-Li、AlLi和Al2Y相,但也出现了新的Mg24Y5物相和Mg17Al12相.合金薄带经
采用电弧熔炼技术制备了低熔点Dy30Cu70合金,研究了Dy30Cu70合金晶界扩散对烧结Nd-Fe-B磁体磁性能和微观结构的影响.结果 表明:烧结Nd-Fe-B磁体与Dy30Cu70粉末在850℃下扩散5h,然后在450℃下回火0.5h后,获得的磁体综合性能最佳,其矫顽力、剩磁和最大磁能积分别为1373 kA·m-1、1.32T和333 kJ· m-3,与原始磁体相比,矫顽力增加了21.8％.晶界扩散后,Dy元素会部分取代主相中的Nd元素,形成(Nd,Dy)2Fe14B硬磁相,从而提高磁体的矫顽力,而C
采用光学显微镜、扫描电镜和拉伸试验等研究了不同温度热等静压处理(HIP)对一种高性能粉末高温合金显微组织和力学性能的影响.结果 表明:在γ\'相溶解温度以下进行热等静压处理,合金中存在较多的原始粉末颗粒边界(PPB)组织,并且含有大量的残留枝晶,热处理后PPB不能完全消除,以至于影响合金的室温和高温塑性;在γ\'相溶解温度以上进行热等静压处理,基本消除了PPB组织,残留枝晶含量较少,热处理后得到完全再结晶组织,不含有PPB组织,同时晶粒并未快速长大.
研究了高热导率模具钢SDCM和H13钢的高温摩擦磨损性能,揭示了其潜在的磨损机理,并构建了Archard磨损模型,采用有限元方法研究了汽车A柱循环热冲压过程中模具的温度演变规律和磨损行为.结果 表明,在200～ 300℃的服役条件下,SDCM高热导率模具钢主要发生粘着和氧化磨损,相比于H13钢,其具有较低的摩擦系数和磨损率,表现出更佳的高温耐磨性能;当模具选材为SDCM钢时,相比于H13钢,能显著提升热冲压模具保压淬火的冷却效率,模具的最大磨损深度由13.8x 10-5 mm降至4.06× 10-5 mm
利用室温冲击试验、拉伸试验、扫描电镜和透射电镜等研究了Mn含量对热轧孪生诱发塑性(TWIP)钢显微组织和力学性能的影响.结果 表明:随着Mn含量的增加,试验钢的冲击吸收能量增加,抗拉强度逐渐降低,伸长率有所增加,孪晶的尺寸也得到细化.
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)、硬度计和拉伸试验机等研究了不同回火温度对C61齿轮钢显微组织和力学性能的影响.结果 表明:回火温度为360～ 600℃时,随着回火温度的升高,C61齿轮钢的硬度先增加后下降,在540℃时硬度达到最大值,为42.3 HRC,抗拉强度和屈服强度先上升后下降,在420℃达到峰值;回火温度为482℃时,合金渗碳体以及M23C6碳化物转变为M2C碳化物,弥散分布于马氏体基体中,保证了C61齿轮钢的强度及韧性;当回火温度超过600℃
借助光学显微镜、扫描电镜、交流磁性能测量仪和万能拉伸试验机研究了0.3 mm厚高强无取向电工钢冷轧板在780、820、860和900℃退火保温2 min后的组织、织构和性能.结果 表明:在退火温度范围内,试验钢均发生了完全再结晶,得到等轴状的铁素体晶粒;随着退火温度的升高,平均晶粒尺寸从9.2 μm增长到41.3 μm,工频铁损和400 Hz高频铁损均先大幅减小后趋于平缓,磁感应强度先升高后降低.在820C退火时,铁损P1.5/50=5.51 W/kg,P1.0/400=33.22 W/kg均处于较低值,
采用扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪和透射电镜等研究了Sn对含铜取向硅钢脱碳退火后的组织、织构与抑制剂的影响.结果 表明:脱碳退火后,由于Sn元素对抑制力的增强,可使初次再结晶晶粒变得更加均匀、细小,脱碳退火板的平均晶粒直径由10 μm减小为6μ.m.试样主要织构组分相差不大,均存在较弱的α取向线织构、较强的γ取向线织构和一定量的Goss织构.但加入Sn元素后,α取向线织构密度略微减小,Goss织构明显加强.含Sn取向硅钢的抑制剂类型为Sn与Cu2S和MnS的抑制剂复合共存,且Sn对析出物尺寸分布会产生较大