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摘要：
沙河梁式渡槽为双向预应力结构，张拉工艺采用五级张拉，监测槽应力损失较大，为复核验证张拉工艺的合理性，邀请相关单位进行2次张拉工艺复核验证试验，通过对张拉应力、伸长值、回缩值及测力计读数对比分析 验证张拉施工工艺的合理性。
关键词：张拉工艺、复核验证 、合理性
Abstract:
The Shahe aqueduct is a two-way prestressed structure, tension technology uses five levels of tension, tank monitoring stress loss bigger, rationality review validation stretching process, invite the relevant units for the 2 stretching technology review verification test, based on the tensile stress, elongation, back analysis verify rationality construction process of shrinkage and dynamometer readings contrast.
Keywords: stretching technology, check verification, rationality
中图分类号：TU378 文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）
1工程简介
沙河梁式渡槽位于河南省平顶山市鲁山县境内。U形槽槽身为双向预应力C50F200W8混凝土结构。单片槽纵向预应力钢绞线共27孔，其中槽身底部21孔为8Φs15.2，采用圆形锚具，圆形波纹管（底部21孔分为两排，上排13孔以间距400mm均匀分布在4380mm半径弧线上，下排8孔道间距340mm）；槽身上部6孔为5Φs15.2，采用扁形锚具，扁形波纹管。环向预应力钢绞线除第一榀渡槽为119孔单孔3根Φs15.2钢绞线外，自第2榀渡槽起环向预应力钢绞线均为71孔单孔5根Φs15.2钢绞线，采用扁形锚具，扁形波纹管，孔道间距420mm。纵向预应力钢绞线线型为直线，环向为直线+半圆+直线。
纵向与环向钢绞线均采用两期张拉，其中初张拉在混凝土结构强度不低于设计强度80%时进行，终张拉在混凝土结构强度达到设计强度的100%，混凝土弹模达到设计值，龄期不少于十天时进行。
2设计参数及张拉工艺
预应力钢绞线张拉控制应力σcon=0.75×fptk=1395MPa，fptk为本工程选用的Φs15.2预应力钢绞线的标准强度，1860MPa，其中纵向圆锚设计张拉力为156.2t，纵向扁锚及环向扁锚设计张拉力为100.6t。
张拉前均采用预紧千斤顶对锚索两端同时进行单根预紧，预紧应力为0.1σcon；纵向、环向预应力钢绞线张拉均为五级张拉。纵向锚索张拉分级：0→0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon→1.0σcon；环向锚索张拉分级：0→0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon→1.03σcon。其中（0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon）张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值，回油锁定时第一分钟回油至0.75σcon，第二分钟回油至2MPa，然后锁定量测回缩值。
3试验背景及试验目的
2011年4月，我部接到了监理单位提供的监测标关于第5榀渡槽测力计读数与现场张拉油表读数存在较大偏差的通知时，已经完成第1~6榀渡槽的预应力张拉施工及第7~12榀的初张拉施工，为了复核验证正在进行的张拉工艺的合理性，我部组织进行了两次张拉工艺复核验证试验。
4试验过程
4.1第一次试验
邀请锚具厂家、钢绞线厂家参与，在4#制槽台座对第12榀渡槽H34左、H36中两束环锚进行了无测力计的张拉工艺试验。
4.1.1试验方法
张拉时采取预紧后分四级两端同时张拉（0.25σ---0.5σ--- 0.75σ ---1.03σ），工作锚采用OVM，限位板采用开封亚光生产的限位板，其中前三级张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值，回油锁定时第一分钟回油至0.75σ，第二分钟回油至2MPa，然后锁定。具体张拉结果见表1及表2。
表1第12榀渡槽H34左锚索张拉情况表
锚索编号：H34左东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；无测力计
锚索编号：H34左西；千斤顶编号：3#；压力表编号：681；无测力计
表2第12榀渡槽H36中锚索张拉情况表
锚索编号：H36中东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；无测力计
錨索编号：H36中西；千斤顶编号：3#；压力表编号：681；无测力计
4.1.2结论
根据分级张拉油表读数、测得的伸长值偏差、回缩值以及回油锁定的判断，经研究认为张拉工艺过程合理，张拉结果合格，厂家建议使用新张拉工具，即柳州OVM生产的限位板进行后续施工。
4.2第二次试验
邀请建管单位、监理单位、设计单位、监测单位共同参与，对第13榀渡槽H31左环锚在三孔环锚测力计监控下进一步复核验证张拉工艺的合理性。
4.2.1试验方法
试验在三孔测力计监控下进行，张拉时采取预紧后分四级两端同时张拉（0.25σ---0.5σ---0.75σ---1.0σ），工作锚采用OVM，限位板采用OVM限位板，其中前三级张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值及读取测力计读数，回油锁定时第一分钟回油至0.75σ，第二分钟回油至2MPa，然后锁定。具体张拉结果见表3。
表3第13榀渡槽H31左锚索张拉情况表
锚索编号：H31左东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；三孔测力计
锚索编号：H31左西；千斤顶编号：2#；压力表编号：9006；三孔测力计
4.2.2结论
根据分级张拉油表读数、伸长值偏差、回缩值判断，经研究认为张拉工艺过程合理，张拉结果合格；同时根据三孔测力计读数，回油锁定后应力与设计应力（三束钢绞线经换算设计应力为58.6t）相比平均损失比20%，与测力计测的最大值相比损失比为19.4%；经几家单位研究，认为张拉合格，后续施工张拉按照此工艺进行。
作者简介：
一、姓名：熊毅 性别：男
出生年月：1987年1月 毕业时间：2010年1月
毕业学校：华北水利水电学院 专业：水利水电工程（专科）
职称：技术员
刘硕性别：男
出生年月：1985年10月 毕业时间：2010年7月
毕业学校：河北工程大学 专业：水利水电工程（本科）
职称：助理工程师
沙河梁式渡槽为双向预应力结构，张拉工艺采用五级张拉，监测槽应力损失较大，为复核验证张拉工艺的合理性，邀请相关单位进行2次张拉工艺复核验证试验，通过对张拉应力、伸长值、回缩值及测力计读数对比分析 验证张拉施工工艺的合理性。
关键词：张拉工艺、复核验证 、合理性
Abstract:
The Shahe aqueduct is a two-way prestressed structure, tension technology uses five levels of tension, tank monitoring stress loss bigger, rationality review validation stretching process, invite the relevant units for the 2 stretching technology review verification test, based on the tensile stress, elongation, back analysis verify rationality construction process of shrinkage and dynamometer readings contrast.
Keywords: stretching technology, check verification, rationality
中图分类号：TU378 文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）
1工程简介
沙河梁式渡槽位于河南省平顶山市鲁山县境内。U形槽槽身为双向预应力C50F200W8混凝土结构。单片槽纵向预应力钢绞线共27孔，其中槽身底部21孔为8Φs15.2，采用圆形锚具，圆形波纹管（底部21孔分为两排，上排13孔以间距400mm均匀分布在4380mm半径弧线上，下排8孔道间距340mm）；槽身上部6孔为5Φs15.2，采用扁形锚具，扁形波纹管。环向预应力钢绞线除第一榀渡槽为119孔单孔3根Φs15.2钢绞线外，自第2榀渡槽起环向预应力钢绞线均为71孔单孔5根Φs15.2钢绞线，采用扁形锚具，扁形波纹管，孔道间距420mm。纵向预应力钢绞线线型为直线，环向为直线+半圆+直线。
纵向与环向钢绞线均采用两期张拉，其中初张拉在混凝土结构强度不低于设计强度80%时进行，终张拉在混凝土结构强度达到设计强度的100%，混凝土弹模达到设计值，龄期不少于十天时进行。
2设计参数及张拉工艺
预应力钢绞线张拉控制应力σcon=0.75×fptk=1395MPa，fptk为本工程选用的Φs15.2预应力钢绞线的标准强度，1860MPa，其中纵向圆锚设计张拉力为156.2t，纵向扁锚及环向扁锚设计张拉力为100.6t。
张拉前均采用预紧千斤顶对锚索两端同时进行单根预紧，预紧应力为0.1σcon；纵向、环向预应力钢绞线张拉均为五级张拉。纵向锚索张拉分级：0→0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon→1.0σcon；环向锚索张拉分级：0→0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon→1.03σcon。其中（0.1σcon→0.25σcon→0.5σcon→0.75σcon）张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值，回油锁定时第一分钟回油至0.75σcon，第二分钟回油至2MPa，然后锁定量测回缩值。
3试验背景及试验目的
2011年4月，我部接到了监理单位提供的监测标关于第5榀渡槽测力计读数与现场张拉油表读数存在较大偏差的通知时，已经完成第1~6榀渡槽的预应力张拉施工及第7~12榀的初张拉施工，为了复核验证正在进行的张拉工艺的合理性，我部组织进行了两次张拉工艺复核验证试验。
4试验过程
4.1第一次试验
邀请锚具厂家、钢绞线厂家参与，在4#制槽台座对第12榀渡槽H34左、H36中两束环锚进行了无测力计的张拉工艺试验。
4.1.1试验方法
张拉时采取预紧后分四级两端同时张拉（0.25σ---0.5σ--- 0.75σ ---1.03σ），工作锚采用OVM，限位板采用开封亚光生产的限位板，其中前三级张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值，回油锁定时第一分钟回油至0.75σ，第二分钟回油至2MPa，然后锁定。具体张拉结果见表1及表2。
表1第12榀渡槽H34左锚索张拉情况表
锚索编号：H34左东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；无测力计
锚索编号：H34左西；千斤顶编号：3#；压力表编号：681；无测力计
表2第12榀渡槽H36中锚索张拉情况表
锚索编号：H36中东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；无测力计
錨索编号：H36中西；千斤顶编号：3#；压力表编号：681；无测力计
4.1.2结论
根据分级张拉油表读数、测得的伸长值偏差、回缩值以及回油锁定的判断，经研究认为张拉工艺过程合理，张拉结果合格，厂家建议使用新张拉工具，即柳州OVM生产的限位板进行后续施工。
4.2第二次试验
邀请建管单位、监理单位、设计单位、监测单位共同参与，对第13榀渡槽H31左环锚在三孔环锚测力计监控下进一步复核验证张拉工艺的合理性。
4.2.1试验方法
试验在三孔测力计监控下进行，张拉时采取预紧后分四级两端同时张拉（0.25σ---0.5σ---0.75σ---1.0σ），工作锚采用OVM，限位板采用OVM限位板，其中前三级张拉持荷2min，最终张拉持荷10min后补张至设计张拉力，每级张拉均测量钢绞线伸长值及读取测力计读数，回油锁定时第一分钟回油至0.75σ，第二分钟回油至2MPa，然后锁定。具体张拉结果见表3。
表3第13榀渡槽H31左锚索张拉情况表
锚索编号：H31左东；千斤顶编号：1#；压力表编号：641；三孔测力计
锚索编号：H31左西；千斤顶编号：2#；压力表编号：9006；三孔测力计
4.2.2结论
根据分级张拉油表读数、伸长值偏差、回缩值判断，经研究认为张拉工艺过程合理，张拉结果合格；同时根据三孔测力计读数，回油锁定后应力与设计应力（三束钢绞线经换算设计应力为58.6t）相比平均损失比20%，与测力计测的最大值相比损失比为19.4%；经几家单位研究，认为张拉合格，后续施工张拉按照此工艺进行。
作者简介：
一、姓名：熊毅 性别：男
出生年月：1987年1月 毕业时间：2010年1月
毕业学校：华北水利水电学院 专业：水利水电工程（专科）
职称：技术员
刘硕性别：男
出生年月：1985年10月 毕业时间：2010年7月
毕业学校：河北工程大学 专业：水利水电工程（本科）
职称：助理工程师