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[摘要]通过对焦作万方电厂3500m2自然通风冷却塔填料改造，使冷却塔的冷却能力得到较大的改进，提高了机组的真空，机组的经济性有了较大的提高。
[关键词]冷却塔改造 热力性能 经济性
中图分类号：TP2文献标识码：A文章编号：1671－7597（2009）0320020－01
一、设备概述
焦作某自备电厂装有两台125MW火力发电机组，1#、2#机组分别于1997年和1998年投产发电，循环冷却水处理采用闭式循环。冷却塔采用扩大单元制供水方式，塔内共布置四个竖井，竖井断面尺寸2m×2m，供水高度9m。冷却水由塔二根Ф1420mm×8mm钢管分别送入竖井内，再由四个竖井送入各分水槽。塔壁处分水槽末端设有Ф219mm×6mm的配水钢管，标高为8.4米。淋水填料顶标高为7.15米，搁置在钢筋混凝土大孔网格板上，除水器直接搁置在配水槽上面。喷溅装置分设在配水槽底部、主水槽槽壁及配水管下。在进口上缘处装有防冻环形水管。冷却塔喷溅装置采用TP-Ⅱ喷溅装置，喷头口径Ф26mm，间距1.25m，全塔共装喷溅装置2740套，在设计工况条件下，每个喷头出水量为6.32t/h。除水器采用玻璃钢材料，型号为BO160/45型，组装块尺寸1250mm×500mm×160mm（长×宽×高），除水器放置在各配水槽上部。淋水填料采用无筋水泥格网板淋水填料，单块格网板尺寸：460mm×460mm×45mm（长×宽×高）格网孔尺寸50mm×50mm（长×宽）。填料采用二分之一错孔连续布置，共17层，总高度0.765mm。淋水填料搁置在底部的大孔水泥格网板上。
二、存在的问题
实测与设计的无筋水泥格网板热力及阻力性能比较如下：
1．设计无筋水泥格网板热力及阻力性能。根据水利水电科学研究院冷却水研究所的试验报告，17层无筋水泥格网板淋水填料热力及阻力性能方程如下：冷却数：（2-1）
其中：
2．现有无筋水泥格网板热力及阻力性能。根据所做的热力和阻力性能测试，公司现有1#机组冷却塔17层无筋水泥格网板淋水填料实测热力性能方程式为：
冷却数： （2-2）
容积散质系数： （2-3）
阻力性能： （2-4）
计算公式如下：
冷却数：
其中 ，n=20容积散质系数： ，对实测冷却能力
的计算公式如下： ；蒸发损失量：QL=G（X2-X1）。
根据以上计算数据，在常用气水比工况条件下，1#机组冷却塔实测冷却数比原设计无筋水泥格网板的设计值低33%左右，平均实测冷却能力值为66.7%，根据《CECS118:2000》中的评价规定，1#机组冷却塔未达到设计要求。（2-4）式与（2-1）式相比较，阻力系数A0增大了一倍，其原因是现在1#机组冷却塔内的无筋水泥格网淋水填料结垢严重，损坏较多，增加了淋水填料的通风阻力，导致全塔阻力系数值增大，通风量减少，冷却塔出塔水温升高。
通过分析，我们认为进行凉水塔填料的更换可以较好的提高机组的真空及经济性，于是决定利用机组大修期间，对凉水塔填料进行更换。
三、冷却塔填料选型
针对多种冷却塔的填料，我们进行了仔细的分析，认为塑料斜折波淋水填料更适合公司冷却塔应用。
四、改造内容
更换淋水填料；更换除水器；更换喷溅装置；更换填料托架；塔内四周配水管.
五、改造后的节能效果计算
汽轮机真空提高后省煤量计算公式如下：
式中：T－机组省煤量，kg； －机组真空提高值，Kpa；－机组额定功率，KW 12.5×104；－机组热耗，取8499KJ/（kw·h）；－机组运行时间，h。
1#机组冷却塔采用斜折波淋水填料改造后，通过半年多的实际运行统计，在设计工况条件下，出塔水温降低3℃，夏季工况条件下降低出塔水温3.33℃；春（秋）季工况条件下可降低出塔水温4.06℃；全年平均气象条件下降低出塔水温4.49℃，3月-10月份机组真空同比提高1.40kPa-1.517kPa，可使煤耗降低约为4gce/（KW·h），节能效果非常明显。
参考文献：
[1]焦作爱依斯万方电力有限公司#1机组自然通风冷却塔性能试验报告，西安热工研究院，2007.10.
[2]3500m2自然通风冷却塔安装运行说明书，河南省电力勘测设计院，郑州，1996.10.
[3]我国设计气象、水位及水温分布区，电力工业部西北电力设计院，1995.9.
[关键词]冷却塔改造 热力性能 经济性
中图分类号：TP2文献标识码：A文章编号：1671－7597（2009）0320020－01
一、设备概述
焦作某自备电厂装有两台125MW火力发电机组，1#、2#机组分别于1997年和1998年投产发电，循环冷却水处理采用闭式循环。冷却塔采用扩大单元制供水方式，塔内共布置四个竖井，竖井断面尺寸2m×2m，供水高度9m。冷却水由塔二根Ф1420mm×8mm钢管分别送入竖井内，再由四个竖井送入各分水槽。塔壁处分水槽末端设有Ф219mm×6mm的配水钢管，标高为8.4米。淋水填料顶标高为7.15米，搁置在钢筋混凝土大孔网格板上，除水器直接搁置在配水槽上面。喷溅装置分设在配水槽底部、主水槽槽壁及配水管下。在进口上缘处装有防冻环形水管。冷却塔喷溅装置采用TP-Ⅱ喷溅装置，喷头口径Ф26mm，间距1.25m，全塔共装喷溅装置2740套，在设计工况条件下，每个喷头出水量为6.32t/h。除水器采用玻璃钢材料，型号为BO160/45型，组装块尺寸1250mm×500mm×160mm（长×宽×高），除水器放置在各配水槽上部。淋水填料采用无筋水泥格网板淋水填料，单块格网板尺寸：460mm×460mm×45mm（长×宽×高）格网孔尺寸50mm×50mm（长×宽）。填料采用二分之一错孔连续布置，共17层，总高度0.765mm。淋水填料搁置在底部的大孔水泥格网板上。
二、存在的问题
实测与设计的无筋水泥格网板热力及阻力性能比较如下：
1．设计无筋水泥格网板热力及阻力性能。根据水利水电科学研究院冷却水研究所的试验报告，17层无筋水泥格网板淋水填料热力及阻力性能方程如下：冷却数：（2-1）
其中：
2．现有无筋水泥格网板热力及阻力性能。根据所做的热力和阻力性能测试，公司现有1#机组冷却塔17层无筋水泥格网板淋水填料实测热力性能方程式为：
冷却数： （2-2）
容积散质系数： （2-3）
阻力性能： （2-4）
计算公式如下：
冷却数：
其中 ，n=20容积散质系数： ，对实测冷却能力
的计算公式如下： ；蒸发损失量：QL=G（X2-X1）。
根据以上计算数据，在常用气水比工况条件下，1#机组冷却塔实测冷却数比原设计无筋水泥格网板的设计值低33%左右，平均实测冷却能力值为66.7%，根据《CECS118:2000》中的评价规定，1#机组冷却塔未达到设计要求。（2-4）式与（2-1）式相比较，阻力系数A0增大了一倍，其原因是现在1#机组冷却塔内的无筋水泥格网淋水填料结垢严重，损坏较多，增加了淋水填料的通风阻力，导致全塔阻力系数值增大，通风量减少，冷却塔出塔水温升高。
通过分析，我们认为进行凉水塔填料的更换可以较好的提高机组的真空及经济性，于是决定利用机组大修期间，对凉水塔填料进行更换。
三、冷却塔填料选型
针对多种冷却塔的填料，我们进行了仔细的分析，认为塑料斜折波淋水填料更适合公司冷却塔应用。
四、改造内容
更换淋水填料；更换除水器；更换喷溅装置；更换填料托架；塔内四周配水管.
五、改造后的节能效果计算
汽轮机真空提高后省煤量计算公式如下：
式中：T－机组省煤量，kg； －机组真空提高值，Kpa；－机组额定功率，KW 12.5×104；－机组热耗，取8499KJ/（kw·h）；－机组运行时间，h。
1#机组冷却塔采用斜折波淋水填料改造后，通过半年多的实际运行统计，在设计工况条件下，出塔水温降低3℃，夏季工况条件下降低出塔水温3.33℃；春（秋）季工况条件下可降低出塔水温4.06℃；全年平均气象条件下降低出塔水温4.49℃，3月-10月份机组真空同比提高1.40kPa-1.517kPa，可使煤耗降低约为4gce/（KW·h），节能效果非常明显。
参考文献：
[1]焦作爱依斯万方电力有限公司#1机组自然通风冷却塔性能试验报告，西安热工研究院，2007.10.
[2]3500m2自然通风冷却塔安装运行说明书，河南省电力勘测设计院，郑州，1996.10.
[3]我国设计气象、水位及水温分布区，电力工业部西北电力设计院，1995.9.