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摘要：通过对扬州石化MCP装置关键运行参数与技改前ARGG进行比较，MCP新工艺有效的改变了ARGG装置的产品结构，配合专用催化OMT-1对丙烯的选择效果较好。
关键词：运行参数 物料平衡 转化率 装置能耗
2011扬州石化为消除装置严重老化隐患，并为适应产品结构调整及装置节能降耗需要，采用中国石化石油化工科学研究院的重油选择性裂解技术（简称MCP）对ARGG装置进行技术改造，该工艺以选择性多产低碳烯（丙烯）为目标，以提升管反应器和床层反应器相结合，采用逐级注汽技术，并配合使用专用催化剂，最大限度生产化工基础原料丙烯，丙烯的目标产率为14%。MCP装置于2011年7月30日一次投产成功，目前装置运行平稳，通过一年的装置运行，对装置运行参数与原ARGG装置进行比较分析，探讨MCP装置操作方向，实现装置运行的进一步完善。
1.装置反再系统的主要区别
扬州石化加工原料为江苏原油，其性质为石蜡基原油，性质相对较轻，常压渣油残碳低，H/C比高，ARGG与MCP装置均采取常渣全进料，以催化裂解为主，反应温度较常规FCC要高，生焦率相对偏高。ARGG为同轴式加后置烧焦罐的形式，单提升管反应器，MCP装置采用前置烧焦罐的高低并列式，双提升管与床层相结合的混合反应器，ARGG的提升管反应器反应时间约为3.6s，MCP主提升管（常渣）反应时间约为2.7s，ARGG装置的剂油比控制在7以下，MCP装置的剂油比控制在10左右。MCP装置的第二提升管及床层器主要对反应生产的高烯烃含量的轻汽油，轻汽油干点因回炼比不同，控制≯100℃。ARGG装置与MCP装置的再生形式不同，前者采取不完全再生，后都采取富氧完全再生。
2.装置运行参数比较
2.1物料平衡及转化率
目标产品的收率及高附加值产品的产率是炼油装置的运行效率的衡量依据，MCP装置开工后先后采取了ARGG装置使用的CA-2000重油催化剂和专用催化剂OMT-1的试用，以下为ARGG、MCP不同催化剂的物料平衡数据。
从物料平衡数据可以看出，MCP装置使用与ARGG装置相同催化剂时，MCP装置液化气产率上涨了5.61个百分点，丙烯产率上涨了2.78个百分点，汽柴油产率下降了5.8个百分点，但催化收率下降了0.18个百分点，说明经MCP技改后，产品结构明显改善，丙烯收率较ARGG装置上涨30%。从单程转化率看，MCP装置下降5.02个百分点，这与MCP装置大剂油比、短反应时间相吻合，降低了反应初期的热裂化反应和后期的脱氢反应，装置生焦下降0.2个百分点，随着转化深度的下降，油浆产率有所增加。
MCP工艺设计要求配套使用OMT-1专用催化剂，该催化剂Z-型分子筛含量高，孔径小，重油转化能力低于CA-2000，但二次反应生产低碳烯烃的能力较强。从上表中OMT-1专用催化剂使用数据看，单程转化能力下降，与之对应为生焦量下降0.56个百分点，柴油、油浆组分上升，专用催化剂的丙烯选择性体现明显，在液化气气率不增加的情况下，丙烯收率增加0.39个百分点。
目前MCP装置OMT-1催化剂只按15%的浓度向系统添加，主要受两方面因素影响，一是OMT-1催化剂强度偏弱，平衡剂细粉量增加，降低了旋风效率；二是OMT-1催化剂重油转化能力偏低，浓度增加后回炼比需相应增加，干气产率会有一定程度的上升。
2.2主要产品质量
ARGG装置经MCP技术改造后，产品结构发生了变化，产品性质也随之发生了变化，表现较为明显的是汽油和液化气质量。
MCP装置的设计初衷就以多产低碳烯为方向，装置运行后得到了验证，稳定汽油的烯烃和芳烃均明显上升，稳定辛烷值也随之有小由上涨。而MCP装置的目标产品丙烯上涨幅度最大，液化气中丙烯的质量分率较ARGG上涨12%。
2.3装置能耗
MCP装置与ARGG装置均采取全常渣进料，两种工艺有生焦量大的共性，加上装置规范小，无烟机，装置能耗较常规FCC偏高。MCP装置与ARGG装置相比，在能耗方面还是存在较大差别，MCP装置强化了裂解反应，减少热裂化反应，生焦量小于ARGG；在反应再生形式上也存在较大差别，MCP装置采取完全再生的方式，ARGG因结构受限，采取的是不完全再生，余热回收效率差。MCP装置为多产丙烯，反应系统注汽量大，增加了装置的能耗。
MCP装置能耗较ARGG装置有所下降，主要表现为生焦减少，生焦率下降0.009，折合为8.55 kg标油/t常渣。MCP装置在电耗方向增加，主要是装置没有完全开至设计负荷，部分机泵运行效率偏低所至。
3.結论
扬州石化采用MCP新工艺对原ARGG装置进行改造较为成功，从物料平衡看，产品结构发生明显变化，丙烯收率上涨了近30%，结合产品质量分析，多产低碳烯烃的目标得到了很好验证，MCP新工艺综合能耗较ARGG有所下降。
目前MCP装置专用催化剂OMT-1还存在一些问题，当其浓度达15%时表现出汽油烯烃增加，油浆收率上涨的不利因素，专用催化剂有待进一步优化。如进一步提高目标产品丙烯的收率，还需对装置的剂油比、回炼比等操作参数进一步优化，以实现装置运行效率最大化。■
参考文献
[1]曹汉昌 郝希仁 张韩 催化裂化工艺计算与技术分析
[2]中海石油炼化与销售事业部等 炼油能耗计算与评价方法说明书
关键词：运行参数 物料平衡 转化率 装置能耗
2011扬州石化为消除装置严重老化隐患，并为适应产品结构调整及装置节能降耗需要，采用中国石化石油化工科学研究院的重油选择性裂解技术（简称MCP）对ARGG装置进行技术改造，该工艺以选择性多产低碳烯（丙烯）为目标，以提升管反应器和床层反应器相结合，采用逐级注汽技术，并配合使用专用催化剂，最大限度生产化工基础原料丙烯，丙烯的目标产率为14%。MCP装置于2011年7月30日一次投产成功，目前装置运行平稳，通过一年的装置运行，对装置运行参数与原ARGG装置进行比较分析，探讨MCP装置操作方向，实现装置运行的进一步完善。
1.装置反再系统的主要区别
扬州石化加工原料为江苏原油，其性质为石蜡基原油，性质相对较轻，常压渣油残碳低，H/C比高，ARGG与MCP装置均采取常渣全进料，以催化裂解为主，反应温度较常规FCC要高，生焦率相对偏高。ARGG为同轴式加后置烧焦罐的形式，单提升管反应器，MCP装置采用前置烧焦罐的高低并列式，双提升管与床层相结合的混合反应器，ARGG的提升管反应器反应时间约为3.6s，MCP主提升管（常渣）反应时间约为2.7s，ARGG装置的剂油比控制在7以下，MCP装置的剂油比控制在10左右。MCP装置的第二提升管及床层器主要对反应生产的高烯烃含量的轻汽油，轻汽油干点因回炼比不同，控制≯100℃。ARGG装置与MCP装置的再生形式不同，前者采取不完全再生，后都采取富氧完全再生。
2.装置运行参数比较
2.1物料平衡及转化率
目标产品的收率及高附加值产品的产率是炼油装置的运行效率的衡量依据，MCP装置开工后先后采取了ARGG装置使用的CA-2000重油催化剂和专用催化剂OMT-1的试用，以下为ARGG、MCP不同催化剂的物料平衡数据。
从物料平衡数据可以看出，MCP装置使用与ARGG装置相同催化剂时，MCP装置液化气产率上涨了5.61个百分点，丙烯产率上涨了2.78个百分点，汽柴油产率下降了5.8个百分点，但催化收率下降了0.18个百分点，说明经MCP技改后，产品结构明显改善，丙烯收率较ARGG装置上涨30%。从单程转化率看，MCP装置下降5.02个百分点，这与MCP装置大剂油比、短反应时间相吻合，降低了反应初期的热裂化反应和后期的脱氢反应，装置生焦下降0.2个百分点，随着转化深度的下降，油浆产率有所增加。
MCP工艺设计要求配套使用OMT-1专用催化剂，该催化剂Z-型分子筛含量高，孔径小，重油转化能力低于CA-2000，但二次反应生产低碳烯烃的能力较强。从上表中OMT-1专用催化剂使用数据看，单程转化能力下降，与之对应为生焦量下降0.56个百分点，柴油、油浆组分上升，专用催化剂的丙烯选择性体现明显，在液化气气率不增加的情况下，丙烯收率增加0.39个百分点。
目前MCP装置OMT-1催化剂只按15%的浓度向系统添加，主要受两方面因素影响，一是OMT-1催化剂强度偏弱，平衡剂细粉量增加，降低了旋风效率；二是OMT-1催化剂重油转化能力偏低，浓度增加后回炼比需相应增加，干气产率会有一定程度的上升。
2.2主要产品质量
ARGG装置经MCP技术改造后，产品结构发生了变化，产品性质也随之发生了变化，表现较为明显的是汽油和液化气质量。
MCP装置的设计初衷就以多产低碳烯为方向，装置运行后得到了验证，稳定汽油的烯烃和芳烃均明显上升，稳定辛烷值也随之有小由上涨。而MCP装置的目标产品丙烯上涨幅度最大，液化气中丙烯的质量分率较ARGG上涨12%。
2.3装置能耗
MCP装置与ARGG装置均采取全常渣进料，两种工艺有生焦量大的共性，加上装置规范小，无烟机，装置能耗较常规FCC偏高。MCP装置与ARGG装置相比，在能耗方面还是存在较大差别，MCP装置强化了裂解反应，减少热裂化反应，生焦量小于ARGG；在反应再生形式上也存在较大差别，MCP装置采取完全再生的方式，ARGG因结构受限，采取的是不完全再生，余热回收效率差。MCP装置为多产丙烯，反应系统注汽量大，增加了装置的能耗。
MCP装置能耗较ARGG装置有所下降，主要表现为生焦减少，生焦率下降0.009，折合为8.55 kg标油/t常渣。MCP装置在电耗方向增加，主要是装置没有完全开至设计负荷，部分机泵运行效率偏低所至。
3.結论
扬州石化采用MCP新工艺对原ARGG装置进行改造较为成功，从物料平衡看，产品结构发生明显变化，丙烯收率上涨了近30%，结合产品质量分析，多产低碳烯烃的目标得到了很好验证，MCP新工艺综合能耗较ARGG有所下降。
目前MCP装置专用催化剂OMT-1还存在一些问题，当其浓度达15%时表现出汽油烯烃增加，油浆收率上涨的不利因素，专用催化剂有待进一步优化。如进一步提高目标产品丙烯的收率，还需对装置的剂油比、回炼比等操作参数进一步优化，以实现装置运行效率最大化。■
参考文献
[1]曹汉昌 郝希仁 张韩 催化裂化工艺计算与技术分析
[2]中海石油炼化与销售事业部等 炼油能耗计算与评价方法说明书