随着油田开发进入中后期，出现油田综合含水上升，油田开采效益逐年变差。吴仓堡长6油藏为典型的“三低油藏”低压、低渗、低丰度。油田开发主要依靠注水开发。因油层不同程度的存在高渗透层和裂缝走向，致使注入水在油层纵向上形成单层突进，横向上形成舌进，中低渗透层达不到注水受效的要求，导致油井过早水淹，降低了注水开采效果。影响了油井的最终产油量。降低了油藏的开采效率。
　　一、酸化机理
　　注水井在酸化解堵前，将一定量的HZDJ - 2暂堵剂与酸液充分混合，暂堵剂将变成微小颗粒并悬浮于溶液中，此时将暂堵液挤入地层，由于暂堵剂内分布有直径大小不一的颗粒，就会在喉道处成为架桥粒子，随着暂堵剂不断注入地层内，起导流作用的喉道被逐渐堵死，最后在近井周围形成堵塞段，从而限制了酸化解堵液进人渗透率高的层段，迫使酸化解堵液进入低渗透层或污染层段。
　　二、现场施工过程
　　1.选井依据
　　1.1根据静态资料分析、测井资料解释和生产动态分析结果，证明注水井与油井多层连通；井组或区块采出程度不高，但含水率较高，井组剩余油饱和度高，油层厚度大，有较大的生产潜力。
　　1.2由于受水质等因素的影响，而引起的地层堵塞；
　　1.3注水井具有一定的吸水能力，层间差异大；
　　2.暂堵剂的用量计算
　　采用暂堵剂进行选择性酸化解堵，一般处理半径为0.5-0.8m。
　　三、施工工序
　　1.彻底洗井，解除近井地带的堵塞物；2.按常规酸化施工，接管线，试压；3.正替前置液至设计位置，然后进行土酸解堵，施工泵压不超过地层压力；4.正挤暂堵液，排量小于挤酸排量；5.正挤解堵液（酸液）；6.根据设计需要、重复4，5步骤实现多次暂堵分层酸化；7.正挤顶替液（或防膨液）至设计位置；8.关井反应3-4h，汽化水反洗井后开井注水。
　　四、效果分析
　　1.暂堵施工压力提升，酸化解堵压力降低
　　暂堵酸化施工过程中，正挤暂堵液，泵压由10MPa上升到16MPa，说明暂堵液已起作用，限制了原来的高渗透层。酸化解堵泵压由16MPa下降至13MPa，说明解堵液进入新的层段。最后挤防膨剂顶替时，泵压由13MPa下降到10MPa。正常注水油压8.3MPa，达到了封堵高渗透层，酸化低渗透层的效果。
　　2.高渗透层得到控制，低渗透层得到加强
　　根据测试吸水剖面情况对比，其中有5口可对比井暂堵酸化和选择性酸化前后的吸水剖面发生了明显的改变，吸水厚度增加，吸水状况变好。如旗05-45暂堵酸化井，吸水厚度有措施前的6.1m增加到措施后的20.2m，长611段吸水状况，由措施前的尖峰状吸水，转变为均匀吸水。又如旗05-33选择性酸化井的吸水厚度由措施前的15.9m增加到措施后的21.6m，长611段吸水剖面明显好转。
　　3.视吸水指数增大，油层启动压力降低
　　注水井暂堵酸化后井口压力下降，达到了酸化降压的效果，同时视吸水指数增大，油层启动压力降低。
　　4.油井含水下降，油量增加
　　由表1可知，5口实施了暂堵酸化注水井对应的16口采油井见到效果。暂堵前后对比，产液量由82.31m3/d上升到91.59m3/d，综合含水由19.7%下降到10.2%，产油量由56.18t/d上升到69.94t/d。平均单井日增油15.25t。旗05-45对应的旗05-46含水由措施前的100%下降到措施后的47.5%，该井日增油1.47t。
　　由表2可知，10口实施了选择性酸化注水井，对应的40口采油井见到效果。酸化前后对比，产液量由120.39m3/d上升到172.36m3/d，产油量由81.40t/d上升到116.95t/d。平均单井日增油30.46t；整体效果较好。
　　五、结论
　　1.吴仓堡区长6油藏为典型的“三低油藏”低压、低渗、低丰度，注水井暂堵酸化解堵工艺技术，对地层二次污染小，优于常规酸化解堵和分层酸化工艺。
　　2.暂堵酸化具有施工简便、成功率高、经济效益好等优点。
　　3.对注水井由于水质及设备腐蚀、结垢造成的地层堵塞，采用暂堵酸化后可以缓解层间矛盾，改善吸水剖面，提高水驱厚度。
　　4.对注水井实施选择性酸化，改善剖面吸水状况，提高水驱储量动用程度，对应周围油井井组整体增油效果好。
　　作者简介：王明，男（1987），回族，宁夏吴忠人，助理工程师，主要从事油田开发工作。