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华隆馨苑小区现在采用的冬季供暖方式是三台燃气锅炉和地热（最大供暖能力相当于一台6MW的燃气锅炉）向辖区供暖为例。1#,2#锅炉型号为WNS7-1.0/115/75Q(Y)，其中有一台是备用锅炉，3#锅炉型号为SZS7-1.0/115/70 YZQT，属于闲置锅炉，供暖面积为25万平方米。改造前，供暖系统流经备用锅炉和闲置锅炉，造成热量损失和系统循环阻力的增加；系统主干线过细，弯头过多，使得局部阻力增大，造成供暖压力不足。这些原因导致小区长期采用低温长运的方式向辖区供暖。
一、存在问题
1、低温长运的供暖方式带来了耗电的增加
目前的供暖方式有热电联产和区域锅炉房供热两种方式，而區域锅炉房供热多数采用低温长运的供暖方式，供热外管网热用户入口阀门井内采用自力式流量调节阀，由于该阀门价格的昂贵性、供热外管网热用户串并联的复杂多样性和不易调节性，决定了大部分区域锅炉房采用低温长运，即大流量、低温差的供暖运行方式，也使得耗电量大大增加。
2、锅炉房内阻增大更进一步加大了运行期间循环水泵的耗电量
锅炉房内部阻力是由锅炉本体内阻及其连接的工艺管道、阀门、弯头等部分的沿程阻力和局部阻力组成。由于锅炉房内部阻力过大，导致循环泵扬程H偏高（循环泵实际扬程H为锅炉房内部阻力与外网最不利环路的各部分阻力之和），同样根据循环水泵配备电动机功率的计算公式,因循环水泵扬程H的增加，为了满足最不利环路的供热效果，循环水泵的电动机功率P将进一步增大，增大了运行期间设备的耗电量。
循环水泵是连接热源、热网和室内采暖系统的枢纽设备，通过循环水泵把热送给千家万户，而决定循环水泵功率的因素主要有两个：
（1）根据最不利环路的阻力之和（即锅炉房内阻与外网最不利环路之和）决定循环水泵扬程（H）的大小，由流量（G）和扬程（H）决定了循环水泵电机功率（P）的大小，由于锅炉房内阻的增加引起循环泵扬程的增加，相应增大循环水泵的电机功率，进一步加大了循环水泵的耗电量。
（2）锅炉房内阻过大的原因主要有一下几种：
一是锅炉本体内阻过大。锅炉设计参数与锅炉的实际运行中参数相比普遍偏高，设计时：锅炉供水温度115℃，回水温度70℃，温差为45℃；锅炉实际运行时：锅炉供水温度70℃，回水温度50℃，温差为20℃；甚至有时温差更小；因锅炉运行时的温差小于设计时的温差，根据锅炉的供热量计算公式：
锅炉的供热量计算公式 Q=CGΔt
其中：C——比热，Kcal/℃kg；
G——循环水流量，m3/h；
Δt——共回水温差，℃。
即Δt减小，当锅炉的供热量Q（即锅炉的设计能力）不变时，锅炉的循环水流量（G）将远远超过其设计值，根据阻力（压力损失）的计算公式：
锅炉本体内阻：ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2（其中局部阻力ΔPj（Σζρv2/2）占有较大的比例，而扬程阻力ΔPy占的比例小可以忽略不计）
其中：ΔP——管段的压力损失或阻力；
ΔPy——沿程阻力；
ΔPj——局部阻力；
L——管段的长度，m；
R——单位长度管段的比摩阻，Pa/m；
ζ——管段的局部阻力系数，Pa/（m3/h）2；
v——计算管段的水流速度，m/s；
ρ——流体的密度，Kg/ m3；
由于锅炉的循环水流量G的增大，锅炉内水流速度V加快，引起了锅炉本体内阻ΔP总的巨增，因锅炉的压力损失（即锅炉本体的内阻）和其锅炉内水流速度的平方成正比，当锅炉内水流速度增加一倍（即流量G增加一倍）时，相应锅炉压力损失增加为原来的4倍。
二是循环水泵出口和锅炉进、出口采用阻力系数过大的截止阀门。
三是由于锅炉房内主干管过细，同样根据公式阻力ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2，即比摩阻R增大，引起锅炉房内管道的沿程损失ΔPy增大，相应增大了锅炉房内部阻力。
四是由于锅炉房内管道设计及安装上的不合理，致使锅炉房内部分管道弯头设置不合理，不必要的阀门过多，引起锅炉房内部局部阻力的增大，也增大了锅炉房内部阻力。
二、改进的措施
1、将1#、2#、3#锅炉的来水和回水之间用旁通连接，并设阀门对其流量进行控制，系统原有的流量计、温度计等功能保持不变。
2、关掉3#锅炉的进出口(3#锅炉未运行)，让循环水从旁通流过。
3、在系统的总来水和总回水之间加一旁通，并在其上设置流量计和蝶阀。如图所示。
4、去掉循环泵出口截止阀门；锅炉进、出口采用阻力系数较小的截止阀门。
5、增大锅炉房内主干管的管径。
6、尽量减少不必要的弯头和阀门。
三、产生的效果
1、减小了锅炉房的内阻
按照上述方法改造后，部分系统流量不流经锅炉，沿程阻力和局部阻力也相对降低，降低了供暖系统的内部阻力。
按上述方法进行改造以后，根据公式阻力ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2，未运行的锅炉的内部阻力就可以基本完全消除，极大地减小了供暖系统的内部阻力。
2、减少了未运行锅炉本体的耗热量
在供暖过程中，锅炉本体是一个耗热体，在一定程度上相当于一个大的散热器。根据实际测量，在启动三台循环泵时（1#、2#锅炉均在正常运行，3#锅炉未正常运行），3#锅炉的流量是197.4m3/h,供水温度50.3℃，回水温度48.4℃，进出口的温差是1.9℃，按其在整个采暖期的平均温差1.3℃计算，则3#锅炉本体的散热量是：
Qs=Qsh=CGΔt
=4.2KJ/（kg·℃）*197.4 *1000kg/h*1.3℃
=1077804KJ/h
=299.39kw
其中：Qs——锅炉散热量，KJ/h；
Qsh——流经锅炉的热水散热量，KJ/h； C水的比热，KJ/（kg·℃）；
G锅炉水流量m3/h；
根据实际测量，在启动2台循环泵时（1#锅炉在运行，2#、3#锅炉未正常运行），2#锅炉的流量是195 m3/h,供水温度45℃，回水温度44℃，进出口的温差是1℃，按其在整个采暖期的平均温差0.8℃计算，则2#锅炉本体的散热量是：
Qs=Qsh=CGΔt
=4.2KJ/（kg·℃）*195 *1000kg/h*0.8℃
=655200KJ/h
=182kw
在2#鍋炉运行、1#、3#锅炉未正常运行期间，1#锅炉的热量损失值与1#锅炉运行，2#、3#锅炉未运行时近似。
3、减少了燃气消耗，降低供暖成本
连接上旁通管以后，系统循环水流经旁通管，只有适量的循环水流经正常运行的锅炉。这样就相当于减少了两个大耗热体，原本未运行锅炉本体耗散的热量1077804KJ/h（2#锅炉）和655200 KJ/h（3#锅炉）。（现采油二厂提供的天然气的燃烧值为35563.74KJ/Nm3，）相当于节省天然气48.7 Nm3/h，又重新回到了系统中。这样就相当于节省了燃料的消耗，节约了能源消耗，降低了供暖运行成本，为企业创造了效益。
4、可提高运行锅炉的供水温度，减小对锅炉本体的腐蚀
改造以后，可以增加锅炉进出口的温差，提高锅炉的出口温度。根据水质化验的相关性知识，供水的温度大于80℃时，对锅炉的腐蚀性小。并且当锅水温度大于80℃时，氧气的反应速度降低；当温度在40℃——80℃之间时，氧气的反应速度最快。所以，通过限制正在运行锅炉的循环水流量，可以增加锅炉进出口的温差，减小对锅炉本体的腐蚀。
5、可改善供热效果
改造以前:即2008年12月以前，采暖期中心锅炉房的供暖面积是25万平方米，三台热水锅炉（2台WNS7-1.0/115/70-Y（Q）锅炉，1台SZS7-1.0/115/70-YZQT锅炉），有地热资源（相当于1台6MW的热水锅炉）。在对1#、2#、3#锅炉改造以后，系统流量由原来的740 m3/h上升至900 m3/h左右，矿区供暖管网末端供暖效果的改善将更加明显。
6、可节省电能
按上述方法接上旁通以后，原本进入锅炉本体的循环水，可直接进入循环系统进行循环。这样，就减少了锅炉的内阻，降低了循环泵的扬程（H），相应降低了循环水泵的功率（P）。
7、适时调节
根据天气变化情况，在供暖初期和供暖末期，在天气晴朗，风和日丽，能保证室内供暖要求的情况下，可以适当减小运行锅炉的负荷，减小电、气的用量，为企业节省供暖运行成本。
8、可采取一系列措施，降低锅炉补水用量，达到节能的目的。
四、实际效果
我们将实际耗能情况与上个采暖期的实际耗能情况作了对比，发现采取这一系列措施后，气、电用量都有了明显的减少，具体见下表：
通过对报表进行统计，改造后09-10采暖季比08-09采暖季少用电89564度，少用天然气30万立方米。可节省费用支出：
89564*0.5888元/度+300000立方米*0.9元/立方米=322735.3元。由此可见，改造后可直接减少电机的耗电量，降低供热成本，为单位创造更好的经济效益。
一、存在问题
1、低温长运的供暖方式带来了耗电的增加
目前的供暖方式有热电联产和区域锅炉房供热两种方式，而區域锅炉房供热多数采用低温长运的供暖方式，供热外管网热用户入口阀门井内采用自力式流量调节阀，由于该阀门价格的昂贵性、供热外管网热用户串并联的复杂多样性和不易调节性，决定了大部分区域锅炉房采用低温长运，即大流量、低温差的供暖运行方式，也使得耗电量大大增加。
2、锅炉房内阻增大更进一步加大了运行期间循环水泵的耗电量
锅炉房内部阻力是由锅炉本体内阻及其连接的工艺管道、阀门、弯头等部分的沿程阻力和局部阻力组成。由于锅炉房内部阻力过大，导致循环泵扬程H偏高（循环泵实际扬程H为锅炉房内部阻力与外网最不利环路的各部分阻力之和），同样根据循环水泵配备电动机功率的计算公式,因循环水泵扬程H的增加，为了满足最不利环路的供热效果，循环水泵的电动机功率P将进一步增大，增大了运行期间设备的耗电量。
循环水泵是连接热源、热网和室内采暖系统的枢纽设备，通过循环水泵把热送给千家万户，而决定循环水泵功率的因素主要有两个：
（1）根据最不利环路的阻力之和（即锅炉房内阻与外网最不利环路之和）决定循环水泵扬程（H）的大小，由流量（G）和扬程（H）决定了循环水泵电机功率（P）的大小，由于锅炉房内阻的增加引起循环泵扬程的增加，相应增大循环水泵的电机功率，进一步加大了循环水泵的耗电量。
（2）锅炉房内阻过大的原因主要有一下几种：
一是锅炉本体内阻过大。锅炉设计参数与锅炉的实际运行中参数相比普遍偏高，设计时：锅炉供水温度115℃，回水温度70℃，温差为45℃；锅炉实际运行时：锅炉供水温度70℃，回水温度50℃，温差为20℃；甚至有时温差更小；因锅炉运行时的温差小于设计时的温差，根据锅炉的供热量计算公式：
锅炉的供热量计算公式 Q=CGΔt
其中：C——比热，Kcal/℃kg；
G——循环水流量，m3/h；
Δt——共回水温差，℃。
即Δt减小，当锅炉的供热量Q（即锅炉的设计能力）不变时，锅炉的循环水流量（G）将远远超过其设计值，根据阻力（压力损失）的计算公式：
锅炉本体内阻：ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2（其中局部阻力ΔPj（Σζρv2/2）占有较大的比例，而扬程阻力ΔPy占的比例小可以忽略不计）
其中：ΔP——管段的压力损失或阻力；
ΔPy——沿程阻力；
ΔPj——局部阻力；
L——管段的长度，m；
R——单位长度管段的比摩阻，Pa/m；
ζ——管段的局部阻力系数，Pa/（m3/h）2；
v——计算管段的水流速度，m/s；
ρ——流体的密度，Kg/ m3；
由于锅炉的循环水流量G的增大，锅炉内水流速度V加快，引起了锅炉本体内阻ΔP总的巨增，因锅炉的压力损失（即锅炉本体的内阻）和其锅炉内水流速度的平方成正比，当锅炉内水流速度增加一倍（即流量G增加一倍）时，相应锅炉压力损失增加为原来的4倍。
二是循环水泵出口和锅炉进、出口采用阻力系数过大的截止阀门。
三是由于锅炉房内主干管过细，同样根据公式阻力ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2，即比摩阻R增大，引起锅炉房内管道的沿程损失ΔPy增大，相应增大了锅炉房内部阻力。
四是由于锅炉房内管道设计及安装上的不合理，致使锅炉房内部分管道弯头设置不合理，不必要的阀门过多，引起锅炉房内部局部阻力的增大，也增大了锅炉房内部阻力。
二、改进的措施
1、将1#、2#、3#锅炉的来水和回水之间用旁通连接，并设阀门对其流量进行控制，系统原有的流量计、温度计等功能保持不变。
2、关掉3#锅炉的进出口(3#锅炉未运行)，让循环水从旁通流过。
3、在系统的总来水和总回水之间加一旁通，并在其上设置流量计和蝶阀。如图所示。
4、去掉循环泵出口截止阀门；锅炉进、出口采用阻力系数较小的截止阀门。
5、增大锅炉房内主干管的管径。
6、尽量减少不必要的弯头和阀门。
三、产生的效果
1、减小了锅炉房的内阻
按照上述方法改造后，部分系统流量不流经锅炉，沿程阻力和局部阻力也相对降低，降低了供暖系统的内部阻力。
按上述方法进行改造以后，根据公式阻力ΔP=ΔPy+ΔPj=RL+Σζρv2/2，未运行的锅炉的内部阻力就可以基本完全消除，极大地减小了供暖系统的内部阻力。
2、减少了未运行锅炉本体的耗热量
在供暖过程中，锅炉本体是一个耗热体，在一定程度上相当于一个大的散热器。根据实际测量，在启动三台循环泵时（1#、2#锅炉均在正常运行，3#锅炉未正常运行），3#锅炉的流量是197.4m3/h,供水温度50.3℃，回水温度48.4℃，进出口的温差是1.9℃，按其在整个采暖期的平均温差1.3℃计算，则3#锅炉本体的散热量是：
Qs=Qsh=CGΔt
=4.2KJ/（kg·℃）*197.4 *1000kg/h*1.3℃
=1077804KJ/h
=299.39kw
其中：Qs——锅炉散热量，KJ/h；
Qsh——流经锅炉的热水散热量，KJ/h； C水的比热，KJ/（kg·℃）；
G锅炉水流量m3/h；
根据实际测量，在启动2台循环泵时（1#锅炉在运行，2#、3#锅炉未正常运行），2#锅炉的流量是195 m3/h,供水温度45℃，回水温度44℃，进出口的温差是1℃，按其在整个采暖期的平均温差0.8℃计算，则2#锅炉本体的散热量是：
Qs=Qsh=CGΔt
=4.2KJ/（kg·℃）*195 *1000kg/h*0.8℃
=655200KJ/h
=182kw
在2#鍋炉运行、1#、3#锅炉未正常运行期间，1#锅炉的热量损失值与1#锅炉运行，2#、3#锅炉未运行时近似。
3、减少了燃气消耗，降低供暖成本
连接上旁通管以后，系统循环水流经旁通管，只有适量的循环水流经正常运行的锅炉。这样就相当于减少了两个大耗热体，原本未运行锅炉本体耗散的热量1077804KJ/h（2#锅炉）和655200 KJ/h（3#锅炉）。（现采油二厂提供的天然气的燃烧值为35563.74KJ/Nm3，）相当于节省天然气48.7 Nm3/h，又重新回到了系统中。这样就相当于节省了燃料的消耗，节约了能源消耗，降低了供暖运行成本，为企业创造了效益。
4、可提高运行锅炉的供水温度，减小对锅炉本体的腐蚀
改造以后，可以增加锅炉进出口的温差，提高锅炉的出口温度。根据水质化验的相关性知识，供水的温度大于80℃时，对锅炉的腐蚀性小。并且当锅水温度大于80℃时，氧气的反应速度降低；当温度在40℃——80℃之间时，氧气的反应速度最快。所以，通过限制正在运行锅炉的循环水流量，可以增加锅炉进出口的温差，减小对锅炉本体的腐蚀。
5、可改善供热效果
改造以前:即2008年12月以前，采暖期中心锅炉房的供暖面积是25万平方米，三台热水锅炉（2台WNS7-1.0/115/70-Y（Q）锅炉，1台SZS7-1.0/115/70-YZQT锅炉），有地热资源（相当于1台6MW的热水锅炉）。在对1#、2#、3#锅炉改造以后，系统流量由原来的740 m3/h上升至900 m3/h左右，矿区供暖管网末端供暖效果的改善将更加明显。
6、可节省电能
按上述方法接上旁通以后，原本进入锅炉本体的循环水，可直接进入循环系统进行循环。这样，就减少了锅炉的内阻，降低了循环泵的扬程（H），相应降低了循环水泵的功率（P）。
7、适时调节
根据天气变化情况，在供暖初期和供暖末期，在天气晴朗，风和日丽，能保证室内供暖要求的情况下，可以适当减小运行锅炉的负荷，减小电、气的用量，为企业节省供暖运行成本。
8、可采取一系列措施，降低锅炉补水用量，达到节能的目的。
四、实际效果
我们将实际耗能情况与上个采暖期的实际耗能情况作了对比，发现采取这一系列措施后，气、电用量都有了明显的减少，具体见下表：
通过对报表进行统计，改造后09-10采暖季比08-09采暖季少用电89564度，少用天然气30万立方米。可节省费用支出：
89564*0.5888元/度+300000立方米*0.9元/立方米=322735.3元。由此可见，改造后可直接减少电机的耗电量，降低供热成本，为单位创造更好的经济效益。