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摘 要：该文通过水驱特征曲线法、Logistic法、无因次采出注入法等方法对油藏开发潜力进行预测，发现油藏的剩余油可采储量较大，最终采收率较高。通过对剩余油的定性研究，绘制小层水淹图，得到剩余油的层间和平面分布规律，为下一步的井网部署提供依据。通过对储层物性与开发现状的研究，结合经济技术条件确定了层系划分与组合的原则，确定了合理的注采井距与井网密度，确定了合理的井网部署原则，最后对注水开发的适应性进行了分析。
关键词：潜力预测 水淹图 特征曲线
中图分类号：TE32 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2015）07（b）-0000-00
1 研究目的意义
濮城沙三中6-10油藏存在问题：藏水驱动用程度低，层间动用差异大；注水压力高，欠注问题突出；剩余油富集位置不明。
2 油藏开发潜力分析
2.1水驱特征曲线法[1]
（2.1）
式中： 为累积产水量，104m3； 诶累积产油量，104t。 为最终采出油量，104t。经推导可知：
B1 （2.2）
当油田最终含水率为 时，最大水油比
B1 （2.3）
式中： 为水油比； 从而，
NB1 （2.4）
由（2.2）式可知，累积产水量的对数与累积产油量成直线关系。根据沙三中6-10油藏历年的生产动态数据做出 的关系曲线，选取2012年l月至2014年8月直线段，直线回归得方程 y=0.0103x+1.2695，可求出直线的截距A1与斜率B1。将A1，B1代入 （2.3）式求出油藏可采储量253.4万吨，剩余可采储量150.34万吨。最终采收率34.52%。
2.2 Logistic法[2]
（2.5）
式中t为开发年限，年；a和b为模型常数， 为最终采出油量。
经推导，得： （2.6）
其中： 为年产油量
通过Q0/Np与Np关系曲线直线段回归求出b，c值，代入 中求出 值。进而： =b/c=192.5（万吨）故最终采收率 =192.5/734=26.22%。剩余可采储量为 - =192.5-102.97=89.53（万吨）
2.3 无因次采出注入法[3]
井注入量、采出量与采出程度有如下关系：
（2.7）
（2.8）
对两条曲线的进行直线段回归，得到a1=0.71，b1=8.022，a2=-0.17，b2=12.824，最大采收率 剩余采出程度 剩余可采储量
2.4 开发潜力综合分析与评价
采用甲型水驱特征曲线法等对油藏开发潜力研究，发现甲型水驱曲线法预测的最终采收率远高于其他方法。原因：从2012年初到2014年底，沙三中6-10油藏处于加密调整挖潜阶段。此时水驱不稳定，只有油藏结束调整阶段进入新的稳定阶段了，才能利用水驱特征曲线法预测。水油比的对数和累积产油量的曲线对油藏调整的反映敏感。油田处于稳定水驱的标准是： 和 两直线段平行或者后者斜率略大于前者[4]。根据2012年1月到2014年8月，做出 关系曲线，得到直线段的斜率0.0059，远低于 直线段的0.0103，故甲型水驱曲线法不适合目前预测。将Logistic法及无因次采出注入法的预测值平均，得到平均最终采收率25.51%，平均可采储量187.21万吨，剩余可采储量84.24万吨。
3 绘制水淹图
（1）把原始储量分配到各个流动单元上，计算出原始含油饱和度。（2）把油井累产油，累产水量分配到对应的流动单元上。①把相渗曲线经过处理后供计算应用，得到相对渗透率与含水饱和度关系曲线。②分流量公式：
（3.1）
油水相对渗透率都是含水饱和度的函数，可得到含水率与含水饱和度的关系式。③求注入水的孔隙体积倍数 [5] （3.2）
a.若油井排未见水，求注入水波及区的平均含水饱和度
（3.3）
b.若油井排已见水，求注入水波及区的平均含水饱和度
（3.4）
④求注入水波及区等饱和度面 的移动距离
（3.5）
⑤求每个流动单元的采出程度，通过波及区的平均含水饱和度计算出水的驱油效率Ed，体积波及系数：
（3.6）
⑥按照井点以及水驱前缘处的含水饱和度，结合注入水波及系数，求水淹面积的分布。
⑦利用油田的测井，地质等资料，结合油藏工程师的经验，绘制成各个流动单元的水淹图。
4 结语
（1）通过甲型水驱特征曲线法，Logistic 法，无因次采出注入法对油藏潜力进行预测。
（2）绘制水淹图，反映水淹状况和剩余油分布规律；该油藏采出程度低，水淹状况不严重。剩余油主要有4种：层间干扰型，断层高部位，注采不完善，透镜砂体。其中层间干扰型和断层高部位型比例很大。
参考文献
[1] 李限.储层流动单元模式及剩余油分布规律研究[J].石油学报，2003，24（3）：52-55.
[2] Lenormand R. Fluid in Porous Media[J].Institute Francais Dupetrole，1993，
48（12）：18-19.
[3] Akshay S R G， Martin B. Theoretocal Analysis of Three Phase Flow Experiments in Porous Media[J].SPE 36664，1996：l-15.
[4] 林志芳，俞启泰，赵明，等.水驱特征曲线应用中的问题研究[J].石油勘探与开发，1986，20
（5）：38-44.
[5] Murphy R P， Owens W W. The Use of Special Coring and Logging Procedures for Defining Reservoir Residual Oil Saturations[J].SPE 3793，1973： 841-850.
关键词：潜力预测 水淹图 特征曲线
中图分类号：TE32 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2015）07（b）-0000-00
1 研究目的意义
濮城沙三中6-10油藏存在问题：藏水驱动用程度低，层间动用差异大；注水压力高，欠注问题突出；剩余油富集位置不明。
2 油藏开发潜力分析
2.1水驱特征曲线法[1]
（2.1）
式中： 为累积产水量，104m3； 诶累积产油量，104t。 为最终采出油量，104t。经推导可知：
B1 （2.2）
当油田最终含水率为 时，最大水油比
B1 （2.3）
式中： 为水油比； 从而，
NB1 （2.4）
由（2.2）式可知，累积产水量的对数与累积产油量成直线关系。根据沙三中6-10油藏历年的生产动态数据做出 的关系曲线，选取2012年l月至2014年8月直线段，直线回归得方程 y=0.0103x+1.2695，可求出直线的截距A1与斜率B1。将A1，B1代入 （2.3）式求出油藏可采储量253.4万吨，剩余可采储量150.34万吨。最终采收率34.52%。
2.2 Logistic法[2]
（2.5）
式中t为开发年限，年；a和b为模型常数， 为最终采出油量。
经推导，得： （2.6）
其中： 为年产油量
通过Q0/Np与Np关系曲线直线段回归求出b，c值，代入 中求出 值。进而： =b/c=192.5（万吨）故最终采收率 =192.5/734=26.22%。剩余可采储量为 - =192.5-102.97=89.53（万吨）
2.3 无因次采出注入法[3]
井注入量、采出量与采出程度有如下关系：
（2.7）
（2.8）
对两条曲线的进行直线段回归，得到a1=0.71，b1=8.022，a2=-0.17，b2=12.824，最大采收率 剩余采出程度 剩余可采储量
2.4 开发潜力综合分析与评价
采用甲型水驱特征曲线法等对油藏开发潜力研究，发现甲型水驱曲线法预测的最终采收率远高于其他方法。原因：从2012年初到2014年底，沙三中6-10油藏处于加密调整挖潜阶段。此时水驱不稳定，只有油藏结束调整阶段进入新的稳定阶段了，才能利用水驱特征曲线法预测。水油比的对数和累积产油量的曲线对油藏调整的反映敏感。油田处于稳定水驱的标准是： 和 两直线段平行或者后者斜率略大于前者[4]。根据2012年1月到2014年8月，做出 关系曲线，得到直线段的斜率0.0059，远低于 直线段的0.0103，故甲型水驱曲线法不适合目前预测。将Logistic法及无因次采出注入法的预测值平均，得到平均最终采收率25.51%，平均可采储量187.21万吨，剩余可采储量84.24万吨。
3 绘制水淹图
（1）把原始储量分配到各个流动单元上，计算出原始含油饱和度。（2）把油井累产油，累产水量分配到对应的流动单元上。①把相渗曲线经过处理后供计算应用，得到相对渗透率与含水饱和度关系曲线。②分流量公式：
（3.1）
油水相对渗透率都是含水饱和度的函数，可得到含水率与含水饱和度的关系式。③求注入水的孔隙体积倍数 [5] （3.2）
a.若油井排未见水，求注入水波及区的平均含水饱和度
（3.3）
b.若油井排已见水，求注入水波及区的平均含水饱和度
（3.4）
④求注入水波及区等饱和度面 的移动距离
（3.5）
⑤求每个流动单元的采出程度，通过波及区的平均含水饱和度计算出水的驱油效率Ed，体积波及系数：
（3.6）
⑥按照井点以及水驱前缘处的含水饱和度，结合注入水波及系数，求水淹面积的分布。
⑦利用油田的测井，地质等资料，结合油藏工程师的经验，绘制成各个流动单元的水淹图。
4 结语
（1）通过甲型水驱特征曲线法，Logistic 法，无因次采出注入法对油藏潜力进行预测。
（2）绘制水淹图，反映水淹状况和剩余油分布规律；该油藏采出程度低，水淹状况不严重。剩余油主要有4种：层间干扰型，断层高部位，注采不完善，透镜砂体。其中层间干扰型和断层高部位型比例很大。
参考文献
[1] 李限.储层流动单元模式及剩余油分布规律研究[J].石油学报，2003，24（3）：52-55.
[2] Lenormand R. Fluid in Porous Media[J].Institute Francais Dupetrole，1993，
48（12）：18-19.
[3] Akshay S R G， Martin B. Theoretocal Analysis of Three Phase Flow Experiments in Porous Media[J].SPE 36664，1996：l-15.
[4] 林志芳，俞启泰，赵明，等.水驱特征曲线应用中的问题研究[J].石油勘探与开发，1986，20
（5）：38-44.
[5] Murphy R P， Owens W W. The Use of Special Coring and Logging Procedures for Defining Reservoir Residual Oil Saturations[J].SPE 3793，1973： 841-850.