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摘要:基于一维固结理论,编制了软土地基沉降计算程序,并据此对某软土分布区域高速公路桥头台背回填处的地基沉降变形进行了定量计算,并设计分析了粉喷桩对该处软土地基的加固效果,可为类似工程设计提供借鉴指导。
关键词:软土地基,沉降,粉喷桩
中圖分类号:U445.551
1 工程背景
在软土路基上修建公路路堤时,面临的主要问题是稳定和变形。近年来,随着公路建设质量要求的不断提高,对减少路面变形的要求更加严格 [1-3]。该工程位于鲁西南黄泛平原区,某在建高速公路桥头台背回填区存在大量湖相沉积软土。根据现场勘探资料可得其土质分层及相关物理力学参数,如表1所示。
表1 不同分层处土质物理力学参数
2沉降计算分析
2.1沉降计算深度及时间的确定
2.2 地基沉降计算
基于太沙基以为固结理论,使用FORTRAN语言编制沉降计算程序。按天然分成输入各层参数,计算加载采用线性加载,考虑多级加载以模拟施工过程。
根据表1地基土质参数,使用编译程序对其沉降计算,结果如图1所示。公路路基设计规范(JTG D30-2004)[1]规定高速公路台背回填处容许工后沉降为10cm。因地形起伏,设计该处台背填高为7.36 m -8.23m,因此工后沉降值不能满足要求,需要对其进行加固处理。
3 袋装砂井加固效果计算
3.1加固参数设计
根据设计文件要求,设置水泥粉喷桩对其进行加固处理。桩长10m,桩径50cm,桩间距为l.75m,正方形布置。其中:桩体容重取19 kN/m3。计算可得置换率m为13%。按照公式2计算加固后的地基土压缩系数[2.3]。
3.2加固效果计算
对不同填土高度是该处地基的沉降变形情况进行计算,结果如图2所示。
分析图2可知,使用设计粉喷桩加固方案可有效减小地基的工后沉降,使得加固后其地基的工后沉降满足规范要求。
4 结论
随着路基填土高度的增加,地基沉降量随之增大;软土分布区域桥涵构筑物与路基衔接处常因路基填土高,导致其工后沉降量难以满足规范要求。经对比计算分析可知粉喷桩可有效减小软土地基的工后沉降量。
参考文献:
[1]公路路基设计规范(JTG D30-2004). [S]. 人民交通出版社,北京, 2004.
[2]付长波. 东营软土工程特性及其对粉喷桩复合地基可靠度影响研究[D]. 中国石油大学, 2009.
[3] 杨秀芬. 粉喷桩在湖滨相软土加固中的应用[J]. 江西煤炭科技. 2008(2): 59-61.
关键词:软土地基,沉降,粉喷桩
中圖分类号:U445.551
1 工程背景
在软土路基上修建公路路堤时,面临的主要问题是稳定和变形。近年来,随着公路建设质量要求的不断提高,对减少路面变形的要求更加严格 [1-3]。该工程位于鲁西南黄泛平原区,某在建高速公路桥头台背回填区存在大量湖相沉积软土。根据现场勘探资料可得其土质分层及相关物理力学参数,如表1所示。
表1 不同分层处土质物理力学参数
2沉降计算分析
2.1沉降计算深度及时间的确定
2.2 地基沉降计算
基于太沙基以为固结理论,使用FORTRAN语言编制沉降计算程序。按天然分成输入各层参数,计算加载采用线性加载,考虑多级加载以模拟施工过程。
根据表1地基土质参数,使用编译程序对其沉降计算,结果如图1所示。公路路基设计规范(JTG D30-2004)[1]规定高速公路台背回填处容许工后沉降为10cm。因地形起伏,设计该处台背填高为7.36 m -8.23m,因此工后沉降值不能满足要求,需要对其进行加固处理。
3 袋装砂井加固效果计算
3.1加固参数设计
根据设计文件要求,设置水泥粉喷桩对其进行加固处理。桩长10m,桩径50cm,桩间距为l.75m,正方形布置。其中:桩体容重取19 kN/m3。计算可得置换率m为13%。按照公式2计算加固后的地基土压缩系数[2.3]。
3.2加固效果计算
对不同填土高度是该处地基的沉降变形情况进行计算,结果如图2所示。
分析图2可知,使用设计粉喷桩加固方案可有效减小地基的工后沉降,使得加固后其地基的工后沉降满足规范要求。
4 结论
随着路基填土高度的增加,地基沉降量随之增大;软土分布区域桥涵构筑物与路基衔接处常因路基填土高,导致其工后沉降量难以满足规范要求。经对比计算分析可知粉喷桩可有效减小软土地基的工后沉降量。
参考文献:
[1]公路路基设计规范(JTG D30-2004). [S]. 人民交通出版社,北京, 2004.
[2]付长波. 东营软土工程特性及其对粉喷桩复合地基可靠度影响研究[D]. 中国石油大学, 2009.
[3] 杨秀芬. 粉喷桩在湖滨相软土加固中的应用[J]. 江西煤炭科技. 2008(2): 59-61.