深水急流海峡大跨径曲线变截面预制节段梁悬臂拼装关键技术

来源 :中外公路 | 被引量 : 0次 | 上传用户:yishu888
下载到本地 , 更方便阅读
声明 : 本文档内容版权归属内容提供方 , 如果您对本文有版权争议 , 可与客服联系进行内容授权或下架
论文部分内容阅读
秀山大桥位于深水急流海峡区域,海况十分复杂,副通航孔桥上部结构为(81+4×153+81)m六跨连续-刚构变截面箱梁,桥梁位于超高变坡曲线段,施工采用预制节段悬臂拼装工艺.箱梁悬臂拼装施工悬拼吊机研制、墩旁支架设计、墩顶块安装固结及悬拼施工采取了一系列新工艺和创新技术,安全高效完成了施工任务,为复杂海域预制节段梁悬臂拼装施工积累了经验.该文介绍其施工关键技术.
其他文献
既有宏观应变模态测试方法较难识别时变桥梁损伤,因此,该文通过建立车桥振动方程,推导了时变桥梁宏观应变表达式,基于提升小波变换在时频域拥有较好的时变表征特点,重构了单元宏应变数据,实现了噪声分离,有效优化了宏应变数值,突出其变异性,进而建立了基于单元宏应变自相关离散率向量作为损伤指标的时域损伤识别方法.仿真和试验结果表明:该损伤指标具有较好的抗噪性,可直观有效地实现对时变桥梁的损伤定位.识别方法操作较简单,不易受车桥耦合的影响.
依托山东省高广高速公路小清河3号桥为研究对象,对其波形钢腹板箱梁横截面进行长期温度观测.基于全年温度较高时段(5-7月)现场实测数据,采用数理统计的方式研究其截面竖向温度分布规律及温度标准值.结果 表明:波形钢腹板箱梁截面竖向温度呈非线性分布,顶板温度变化最大,波形钢腹板整体温度分布较为一致,钢混连接部位温度变化最小;通过分布拟合假设检验,截面竖向温度服从对数正态分布;以重现期为50年计算了小清河3号波形钢腹板连续箱梁桥的竖向温度标准值,并提出了竖向温度梯度分布模式.
某预应力混凝土连续梁桥的主墩采用预应力混凝土盖梁.运营后发现盖梁存在着两类典型的混凝土裂缝,且具有一定的规律性.根据墩顶盖梁的配筋及预应力布置情况,建立实体有限元模型进行分析,利用拉压杆原理计算理论裂缝宽度,从结构受力角度明确裂缝产生的原因.进一步分析病害的危害性并对主动与被动加固方案进行了比选.从限制裂缝发展、保证耐久性的角度出发推荐粘贴钢板的被动加固方案.
为探明大边跨钢混混合梁受力特点及变形性能,以在建孙口黄河特大桥为研究对象,采用桥梁专用有限元分析软件Midas/Civil2019,在整桥单梁模型分析的基础上,考虑横隔板、加劲肋实际布置,构建了大边跨钢箱梁空间梁格法计算模型,得到了钢箱梁各构件的应力分布、变形规律和支座反力,并与单梁模型计算结果进行对比分析.结果 表明:梁格模型的组合应力、剪应力、挠度和支反力与单梁模型规律相同,但极值均有所提高.在此类桥梁设计时,建议采用梁格法模型代替单梁模型.
以中国“一带一路”大发展重点项目西藏109线那曲至拉萨公路改建工程第二标段三分部曲果大桥为依托,研究了高原冻土地区柱式桥墩病害产生原因及防护施工措施.采用有限元分析软件Midas--GTS NX建立3种工况桥梁实体模型,分析冻土复杂病害影响下桥梁立柱、桥台、灌注桩等结构面的内力、位移变化、结构变形等力学特性的变化规律,并优化防护施工措施.研究结果表明:采用C30、C40水下防冻混凝土并增设钢护筒后工况3的灌注桩桩侧受到土体水平应力病害影响降低29.78%;桥梁基础构件水平应力值仅增加6.11%;立柱沉降病
以BIM技术在某特大桥设计阶段的应用为例,提出了BIM模型的构建流程;探讨了BIM技术在景观设计、复杂构件精细化设计、工程量统计、碰撞检查、二维施工图纸创建、施工技术交底、施工组织设计、二维码生成和数据接口开发等方面的应用;并对BIM技术在桥梁全生命周期应用中遇到的问题提出了建议.
濮阳至湖北阳新高速公路黄河特大桥全长8127 m,根据河南省和山东省高速公路网规划及总体走向,经防洪评价和影响论证,规划黄河桥为Ⅳ级航道,双向通航不小于90 m,单向通航不小于45 m.由于黄河属于典型游荡性河段,冲刷大,桥位处最大冲刷达到21 m,桩长最大达到100m,增加了抗震设防难度.因此,经桥式方案比选,结合抗震措施,拟建新桥选用结构刚度好、抗震能力强的预应力混凝土箱梁桥式,采用上、下行分离式桥梁.预应力混凝土连续梁桥在内陆河桥建设中,具有很强的竞争优势,是一种广泛使用的桥型.
石拱桥由于石材与砂浆材料性能相差较大,给桥梁整体模型模拟带来了困难,特别是在旧桥检测或加固工作中,缺乏可靠的理论数据作为支撑,给后续工作开展带来了不少困惑.为能得到匹配实际桥梁的有限元模型,从石拱桥实测基频入手,通过修正有限元模型达到理论基频与实测基频相近,进而采取加载试验测试挠度与理论挠度比较来验证修正后的有限元模型.研究结果表明:通过实测基频可得到匹配石拱桥的有限元模型.
该文介绍了剪力销在减隔震钢支座中的作用及可能的失效形式,对不同规格、不同数量以及不同布置方式下的剪力销进行了剪断性能试验.试验结果表明:抗剪力随着剪力销数量的增加呈线性增加,随着最小剪断直径的增加呈平方增加,而布置方式对抗剪力基本无影响;依据试验结果,提出减隔震钢支座剪力销剪断力采用极限强度设计更为合理;且当支座采用多剪力销结构时,支座剪力销挡块应尽量采用整体式设计方案.
为探究RC压弯结构在“服役—加固—再服役”过程中的滞后应变对其套箍加固后极限承载力的负面影响,分析了滞后应变影响下RC偏压柱在套箍加固后可能存在的破坏模式,并在考虑混凝土材料非线性与滞后应变条件下计算并分析了一矩形偏压RC柱在套箍加固后的极限承载力M--N关系曲线.分析结果显示:滞后应变使结构在加固后存在两种负面状态:①极限状态下原结构先于加固层到达极限,导致极限承载力降低;②极限状态下加固层先到达极限,但原结构应力水平较低,导致极限承载力降低.在现行加固规范的基础上,提出了考虑滞后应变的极限承载力计算修