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摘 要： 本文对某小型离心压气机进行气动优化设计。通过改变离心叶轮、径向扩压器叶型，优化了离心叶轮与径向扩压器的匹配，压气机设计点流量提高1.0%，效率提高1.5个百分点，喘振裕度提高3.2个百分点。
關键词：离心叶轮;径向扩压器;优化
离心压气机结构设计简单，单级增压比高，广泛运用于小型涡扇发动机、涡轴/涡桨发动机、辅助动力装置等[1～2]。高性能压气机是航空发动机的关键部件，提高压气机的效率、喘振裕度，将对航空发动机的性能产生重大影响[3～5]。某小型航空发动机高压压气机由单级离心压气机构成，该离心压气机由离心叶轮、径向扩压器、轴向扩压器组成。本文针对该离心压气机进行气动优化设计。
1 数值计算方法
网格划分采用CFX中Turbogrid模块。离心叶轮网格数19万左右，径向扩压器网格数16万左右，轴向扩压器网格数12万左右，总网格数约47万（如图1）。离心叶轮叶顶间隙设置为0.45mm，其余无间隙。
边界条件给定如下：进口边界条件给定总压101325Pa、总温288.15K;离心叶轮给定转速（设计转速）;出口边界条件给定平均静压;壁面边界条件设置为绝热无滑移条件;交接面设置为混合平面法。
判断计算收敛的准则：残差≤10-4;100个物理时间步内进出口流量相差≤0.5%进口流量。逐步增加轴向扩压器出口被压，得到压气机从堵点到失速点的特性线。
2 原型压气机计算及分析
对原型压气机进行计算、分析，分别取出离心叶轮、径向扩压器的特性发现：离心叶轮匹配在峰值效率左支，径向扩压器匹配在偏右支（如下图2），从而导致压气机效率偏低。比较合理的匹配方式为：离心叶轮匹配在峰值效率点附近的右支，径向扩压器匹配在最高总压恢复系数附近的右支。这样既能使压气机有较高的效率，又能保证压气机有足够的喘振裕度。由此确定了优化的思路：降低离心叶轮流量，增加径向扩压器的喉道面积，优化离心叶轮与径向扩压器的匹配。
3 气动优化设计
为了尽可能少的改动离心压气机零件，优化前后流道没有变化，只改变离心叶轮、径向扩压器叶型。离心叶轮采用直纹面叶片造型。径向扩压器、轴向扩压器为直板叶型。由于径向扩压器出口马赫数低，其出口流场的改变对轴向扩压器特性影响不大，优化未改变轴向扩压器叶型。叶片角分布决定了压气机性能，优化主要通过调整叶片角分布实现，其余设计参数不变或者微调。
3.1 离心叶轮优化
优化后的离心叶轮叶片数、厚度分布不变，根部进口叶片角关小，出口后弯角增加。优化前后的离心叶轮如下图3（红色-原型叶片，绿色-优化叶片）。
3.2 径向扩压器优化
优化后径向扩压器叶片数不变，叶型厚度分布与原型压气机相同。进口段叶片角开大，喉道面积增加，叶片折转角减小°。优化前后的径向扩压器如下图4。
3.3 优化前后结果及分析
与原型压气机相比，优化后压气机设计点流量高1.0%，效率高1.5个百分点，喘振裕度高3.2个百分点（如图5）。
优化后的离心叶轮峰值效率与原型压气机相当，径向扩压器特性优于原型压气机（如图2、6）。离心叶轮匹配在了峰值效率点附近的右支，径向扩压器匹配在了最高总压恢复系数附近的右支（如下图6）。设计点离心叶轮效率略低于原型压气机，径向扩压器总压恢复系数显著提高，优化后压气机整体性能有所提升。
优化前后压气机设计点根、中、尖部截面的马赫数分布如下图7、8。优化后离心叶轮尖部低速区略微扩大;径向扩压器进口马赫数略微降低，根中尖截面的分离区减小;优化前后轴向扩压器根、中、尖部截面的流场基本不变。
由于优化的离心叶轮后弯角增加，离心叶轮做功能力降低，离心叶轮出口压比下降，优化的径向扩压器进口马赫数下降，如下图9。
与原型径向扩压器相比，优化的径向扩压器进口段、出口段叶片负荷降低，中间段叶片负荷轻微提高，出口段叶背附近分离区得到了抑制（见图10），径向扩压器总压恢复系数显著提高。
4 结论
本文对某小型跨音速离心压气机进行了优化。通过改变离心叶轮、径向扩压器叶型，优化了离心叶轮与径向扩压器的匹配，计算结果表明：与原型压气机相比，优化后压气机设计点流量高1.0%，效率高1.5个百分点，喘振裕度高3.2个百分点。
参考文献：
[1] 胡晓煜.世界中小型航空发动机手册[M].北京：航空工业出版社，2006.
[2] 银越千，金海良，陈璇.涡轴/涡桨发动机压气机流动特点与发展趋势.航空学报[J]， 2017.
[3] Shook P， Oakes W，Fagan J. The Design of a High speed Research Centrifugal Compressor [R].AIAA 94-2798，1994 .
[4] 杜建一，祁志国，赵晓路等.高比转速离心压气机模型及叶轮内部三维流场分析与改进[C].工程热物理学会2003年学术会议，2003.
[5] 殷明霞，桂幸民.高速微型离心压气机的改型设计.燃气涡轮试验与研究[J]，2007，20.
作者简介：
高勇强（1988—），男，汉族，河南漯河市人，硕士，工程师，研究方向：压气机气动设计。
關键词：离心叶轮;径向扩压器;优化
离心压气机结构设计简单，单级增压比高，广泛运用于小型涡扇发动机、涡轴/涡桨发动机、辅助动力装置等[1～2]。高性能压气机是航空发动机的关键部件，提高压气机的效率、喘振裕度，将对航空发动机的性能产生重大影响[3～5]。某小型航空发动机高压压气机由单级离心压气机构成，该离心压气机由离心叶轮、径向扩压器、轴向扩压器组成。本文针对该离心压气机进行气动优化设计。
1 数值计算方法
网格划分采用CFX中Turbogrid模块。离心叶轮网格数19万左右，径向扩压器网格数16万左右，轴向扩压器网格数12万左右，总网格数约47万（如图1）。离心叶轮叶顶间隙设置为0.45mm，其余无间隙。
边界条件给定如下：进口边界条件给定总压101325Pa、总温288.15K;离心叶轮给定转速（设计转速）;出口边界条件给定平均静压;壁面边界条件设置为绝热无滑移条件;交接面设置为混合平面法。
判断计算收敛的准则：残差≤10-4;100个物理时间步内进出口流量相差≤0.5%进口流量。逐步增加轴向扩压器出口被压，得到压气机从堵点到失速点的特性线。
2 原型压气机计算及分析
对原型压气机进行计算、分析，分别取出离心叶轮、径向扩压器的特性发现：离心叶轮匹配在峰值效率左支，径向扩压器匹配在偏右支（如下图2），从而导致压气机效率偏低。比较合理的匹配方式为：离心叶轮匹配在峰值效率点附近的右支，径向扩压器匹配在最高总压恢复系数附近的右支。这样既能使压气机有较高的效率，又能保证压气机有足够的喘振裕度。由此确定了优化的思路：降低离心叶轮流量，增加径向扩压器的喉道面积，优化离心叶轮与径向扩压器的匹配。
3 气动优化设计
为了尽可能少的改动离心压气机零件，优化前后流道没有变化，只改变离心叶轮、径向扩压器叶型。离心叶轮采用直纹面叶片造型。径向扩压器、轴向扩压器为直板叶型。由于径向扩压器出口马赫数低，其出口流场的改变对轴向扩压器特性影响不大，优化未改变轴向扩压器叶型。叶片角分布决定了压气机性能，优化主要通过调整叶片角分布实现，其余设计参数不变或者微调。
3.1 离心叶轮优化
优化后的离心叶轮叶片数、厚度分布不变，根部进口叶片角关小，出口后弯角增加。优化前后的离心叶轮如下图3（红色-原型叶片，绿色-优化叶片）。
3.2 径向扩压器优化
优化后径向扩压器叶片数不变，叶型厚度分布与原型压气机相同。进口段叶片角开大，喉道面积增加，叶片折转角减小°。优化前后的径向扩压器如下图4。
3.3 优化前后结果及分析
与原型压气机相比，优化后压气机设计点流量高1.0%，效率高1.5个百分点，喘振裕度高3.2个百分点（如图5）。
优化后的离心叶轮峰值效率与原型压气机相当，径向扩压器特性优于原型压气机（如图2、6）。离心叶轮匹配在了峰值效率点附近的右支，径向扩压器匹配在了最高总压恢复系数附近的右支（如下图6）。设计点离心叶轮效率略低于原型压气机，径向扩压器总压恢复系数显著提高，优化后压气机整体性能有所提升。
优化前后压气机设计点根、中、尖部截面的马赫数分布如下图7、8。优化后离心叶轮尖部低速区略微扩大;径向扩压器进口马赫数略微降低，根中尖截面的分离区减小;优化前后轴向扩压器根、中、尖部截面的流场基本不变。
由于优化的离心叶轮后弯角增加，离心叶轮做功能力降低，离心叶轮出口压比下降，优化的径向扩压器进口马赫数下降，如下图9。
与原型径向扩压器相比，优化的径向扩压器进口段、出口段叶片负荷降低，中间段叶片负荷轻微提高，出口段叶背附近分离区得到了抑制（见图10），径向扩压器总压恢复系数显著提高。
4 结论
本文对某小型跨音速离心压气机进行了优化。通过改变离心叶轮、径向扩压器叶型，优化了离心叶轮与径向扩压器的匹配，计算结果表明：与原型压气机相比，优化后压气机设计点流量高1.0%，效率高1.5个百分点，喘振裕度高3.2个百分点。
参考文献：
[1] 胡晓煜.世界中小型航空发动机手册[M].北京：航空工业出版社，2006.
[2] 银越千，金海良，陈璇.涡轴/涡桨发动机压气机流动特点与发展趋势.航空学报[J]， 2017.
[3] Shook P， Oakes W，Fagan J. The Design of a High speed Research Centrifugal Compressor [R].AIAA 94-2798，1994 .
[4] 杜建一，祁志国，赵晓路等.高比转速离心压气机模型及叶轮内部三维流场分析与改进[C].工程热物理学会2003年学术会议，2003.
[5] 殷明霞，桂幸民.高速微型离心压气机的改型设计.燃气涡轮试验与研究[J]，2007，20.
作者简介：
高勇强（1988—），男，汉族，河南漯河市人，硕士，工程师，研究方向：压气机气动设计。