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摘 要：本文通过分析Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口的故障原因，提出相应的改进策略，包括通过孔型优化、精轧轧制通道优化等方式有效减少故障因素，希望通过本文的分析，能够为相关人士提供参考和借鉴。
关键词：Ф12mm螺；四切分；轧制成品；勾头；故障处理
一、引言
在柳钢棒线型材生产过程中，通过成品机架轧制Ф12mm的热轧带钢筋，并将其进行四切分轧制，在轧制过程中需要将成品机架的速度进行调整，通常情况下，最高速度可调至为13.5m/秒，在生产初期，Ф12mm螺四分切轧制成品勾头冲出口故障时常发生，一度阻碍了产品的正常生产速度，因此，为了提高生产产品的产量[1]，通过优化孔型、改进精轧导卫等方式进行标准化生产模式，因此，本文通过对Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口的故障原因进行分析，并结合相关结束进行阐述，从而达到提高产量的目的。
二、Ф12mm螺四切分軋制成品勾头冲出口故障原因
在生产制造过程中，Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口的主要表现是南北两线的前段出现急剧转弯的情况，严重甚至会造成成品出口夹舌尖被顶掉，同时也会出现成品头部发生180度的弯曲，从而形成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，通过分析，造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障的原因有以下几点，如图1所示：
（1）平箱孔型，安装进口滚动导卫时，对于中性和塑料控制的要求较高，如果没有达到标准，会导致从平箱孔型出来的轧件头部会发生弯曲现象，另外还可能会出现头部形状不对称的现象，对其进行四切分时，南北线头部也会随之发生不对称现象，从而使成品前孔17号轧机平箱中的孔型发生变化[2]，形状不符合标准呈现不均匀现象，待其进入18号轧机时，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（2）图中所示的K4和K5料型和孔型，在配合宽度方向不具备充满度，在对K5孔进行与切分时，原本设计孔型的宽度是63.5毫米，然而在实际操作过程中孔型宽度的轧制是58.5毫米，与预切分中的充满度小了5毫米，而对于K4孔进行切分时，原本设计的孔型宽度为64毫米。实际操作中的孔型宽度切分则是60毫米，宽度方向的充满度也小了4毫米。由于没有按照预切分中的数据进行，导致孔型充满度较差，因此造成轧件的头部变形，导致切分后南北线头部没有达到标准，从而使成品前孔17号轧机平箱中的孔型发生变化[3]，形状不符合标准呈现不均匀现象，待其进入18号轧机时，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（3）精轧压机为全水平式压机，通过图1可以看出，从K2孔型生产出的轧件，在旋转90度后会进入K1孔型，对K2孔型进行预先设计时，是将其槽底设计为户型，这样设计的最终目标是扭转到位的料型，使其与4个角紧密相连，将K2孔型的槽底设计为弧形时，及时受到磨损也不会对轧件的扭转产生不利影响，但是，在实际操作过程中，由于K3料型切分后形状不规则，此时需要K2进口和开口扩大，有利于K3料型的咬入，如果将K2的槽底设计成弧形，会使轧件头部咬入时出现跑偏现象，从而导致轧件头部出现不对称现象，此时，从K2孔型生产出的轧件，在旋转90度后会进入K1孔型容易出现冲出口故障。
（4）由图可见，K3、K4、K5三个道次进口的滚动导卫开口度设计不科学，同时实际轧制料型配合间隙设计也缺乏合理性，导致轧件头部极其容易发生弯曲现象，或者在切分时出现跑偏现象，在切分时会造成南北两线的轧件头部出现尺寸偏差，通常尺寸会出现偏大或偏小的情况，最终导致轧件成品道次出现冲出口故障。
（5）K3出口处的双韧切分轮设计缺乏合理性会导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，由于K3出口南北南线切分出现较大的便宜现象，导致切分后的轧件头部会与单人切分轮轴承发生撞击，从而造成轧件头部发生弯曲变形现象，同时，党弯曲的轧件头部进入K2轧制后，会导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（6）6号或套件和K3口过渡风险导槽没有达到标准的平滑度，容易使Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，轧件头部在切分后，会受到撞击发生弯曲现象，此时弯曲的轧件头部进入K2进行轧制，会加剧成品道次出口的几率。
（7）成品道次口夹板内腔尺寸不标准，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，吐过成品道次口夹板内腔尺寸较小，会导致喇叭口锥度过大，轧件头部不能顺利通过。
（8）成品道次出口导卫舌尖修复精度较差的情况下，容易导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头发生冲出口故障，由于舌尖和孔型没有完美的贴合，导致轧件头部不能顺利从孔型中通过。
三、Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障解决措施
（一）优化孔型
如图1所示，想要避免Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，需要将K6改变为平辊孔型，这样能够有利于降低滚动导卫安装过程中对孔型轧制线难以控制的问题，从而解决轧件头部形状不对称的情况。
（二）将图一中的K4、K5孔型进行优化
通过减少两个孔型的宽度，提高其充满度，从而能够有效避免轧件头部出现不规律或不对称的现象。
（三）对图1中的K2孔型进行优化
将原设计中K2槽底的弧形变为平底，从而能够有效提高轧件头部的标准型，时期能够顺利轧制。
（四）对图1中的K3出口进行优化
将切分尖内腔进行缩小，从而使双韧切分轮能够夹持主中线轧件，从而加固轧件，使其不能自由活动，是轧件切开角度有效降低。
（五）将图1中K3出口和6号或套件的过渡风险进行优化
通过优化能够将入口段的喇叭口角度调至最佳状态，保证轧件头部能够顺利通过。
（六）对各个道次料型的尺寸进行严格的把控
利用圆孔的宽度差，对张力的实际控制情况进行检测，在检测过程中发现错误及时进行调整和修改。
（七）对图一中的K3、K4、K5道次就滚动导卫和实际料型的配合间隙进行严格控制
将滚动导卫样棒与实际材料进行对比，将差距缩小至0.5毫米，从而有效提升滚动导卫对眼见的扶持，使其具有稳定性，并在生产过程中定期检查导卫开口度，如果出现磨损严重的现象，需要及时将导卫进行更换。
（八）将成品出口的导卫内腔尺寸进行优化
通过优化能够有效增强舌尖加工的精度，从而使轧件头部能够顺利通过，减少冲出口故障的发生概率。
四、结语
综上所述，想要有效避免冲出口故障，需要通过优化孔型系统、导卫系统并控制好张力，从而减少冲出口故障的发生几率。
参考文献
[1]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺纹钢成品勾头冲出口故障的处理[J].四川冶金，2017，v.37；No.185 （06）：52-54.
[2]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺成品勾头冲出口故障的处理[J].《柳钢科技》，2017（4期）：20-22.
[3]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺纹钢成品勾头冲出口故障的处理[J].《四川冶金》，2017（6）：48-50.
关键词：Ф12mm螺；四切分；轧制成品；勾头；故障处理
一、引言
在柳钢棒线型材生产过程中，通过成品机架轧制Ф12mm的热轧带钢筋，并将其进行四切分轧制，在轧制过程中需要将成品机架的速度进行调整，通常情况下，最高速度可调至为13.5m/秒，在生产初期，Ф12mm螺四分切轧制成品勾头冲出口故障时常发生，一度阻碍了产品的正常生产速度，因此，为了提高生产产品的产量[1]，通过优化孔型、改进精轧导卫等方式进行标准化生产模式，因此，本文通过对Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口的故障原因进行分析，并结合相关结束进行阐述，从而达到提高产量的目的。
二、Ф12mm螺四切分軋制成品勾头冲出口故障原因
在生产制造过程中，Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口的主要表现是南北两线的前段出现急剧转弯的情况，严重甚至会造成成品出口夹舌尖被顶掉，同时也会出现成品头部发生180度的弯曲，从而形成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，通过分析，造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障的原因有以下几点，如图1所示：
（1）平箱孔型，安装进口滚动导卫时，对于中性和塑料控制的要求较高，如果没有达到标准，会导致从平箱孔型出来的轧件头部会发生弯曲现象，另外还可能会出现头部形状不对称的现象，对其进行四切分时，南北线头部也会随之发生不对称现象，从而使成品前孔17号轧机平箱中的孔型发生变化[2]，形状不符合标准呈现不均匀现象，待其进入18号轧机时，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（2）图中所示的K4和K5料型和孔型，在配合宽度方向不具备充满度，在对K5孔进行与切分时，原本设计孔型的宽度是63.5毫米，然而在实际操作过程中孔型宽度的轧制是58.5毫米，与预切分中的充满度小了5毫米，而对于K4孔进行切分时，原本设计的孔型宽度为64毫米。实际操作中的孔型宽度切分则是60毫米，宽度方向的充满度也小了4毫米。由于没有按照预切分中的数据进行，导致孔型充满度较差，因此造成轧件的头部变形，导致切分后南北线头部没有达到标准，从而使成品前孔17号轧机平箱中的孔型发生变化[3]，形状不符合标准呈现不均匀现象，待其进入18号轧机时，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（3）精轧压机为全水平式压机，通过图1可以看出，从K2孔型生产出的轧件，在旋转90度后会进入K1孔型，对K2孔型进行预先设计时，是将其槽底设计为户型，这样设计的最终目标是扭转到位的料型，使其与4个角紧密相连，将K2孔型的槽底设计为弧形时，及时受到磨损也不会对轧件的扭转产生不利影响，但是，在实际操作过程中，由于K3料型切分后形状不规则，此时需要K2进口和开口扩大，有利于K3料型的咬入，如果将K2的槽底设计成弧形，会使轧件头部咬入时出现跑偏现象，从而导致轧件头部出现不对称现象，此时，从K2孔型生产出的轧件，在旋转90度后会进入K1孔型容易出现冲出口故障。
（4）由图可见，K3、K4、K5三个道次进口的滚动导卫开口度设计不科学，同时实际轧制料型配合间隙设计也缺乏合理性，导致轧件头部极其容易发生弯曲现象，或者在切分时出现跑偏现象，在切分时会造成南北两线的轧件头部出现尺寸偏差，通常尺寸会出现偏大或偏小的情况，最终导致轧件成品道次出现冲出口故障。
（5）K3出口处的双韧切分轮设计缺乏合理性会导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，由于K3出口南北南线切分出现较大的便宜现象，导致切分后的轧件头部会与单人切分轮轴承发生撞击，从而造成轧件头部发生弯曲变形现象，同时，党弯曲的轧件头部进入K2轧制后，会导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障。
（6）6号或套件和K3口过渡风险导槽没有达到标准的平滑度，容易使Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，轧件头部在切分后，会受到撞击发生弯曲现象，此时弯曲的轧件头部进入K2进行轧制，会加剧成品道次出口的几率。
（7）成品道次口夹板内腔尺寸不标准，会造成Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，吐过成品道次口夹板内腔尺寸较小，会导致喇叭口锥度过大，轧件头部不能顺利通过。
（8）成品道次出口导卫舌尖修复精度较差的情况下，容易导致Ф12mm螺四切分轧制成品勾头发生冲出口故障，由于舌尖和孔型没有完美的贴合，导致轧件头部不能顺利从孔型中通过。
三、Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障解决措施
（一）优化孔型
如图1所示，想要避免Ф12mm螺四切分轧制成品勾头冲出口故障，需要将K6改变为平辊孔型，这样能够有利于降低滚动导卫安装过程中对孔型轧制线难以控制的问题，从而解决轧件头部形状不对称的情况。
（二）将图一中的K4、K5孔型进行优化
通过减少两个孔型的宽度，提高其充满度，从而能够有效避免轧件头部出现不规律或不对称的现象。
（三）对图1中的K2孔型进行优化
将原设计中K2槽底的弧形变为平底，从而能够有效提高轧件头部的标准型，时期能够顺利轧制。
（四）对图1中的K3出口进行优化
将切分尖内腔进行缩小，从而使双韧切分轮能够夹持主中线轧件，从而加固轧件，使其不能自由活动，是轧件切开角度有效降低。
（五）将图1中K3出口和6号或套件的过渡风险进行优化
通过优化能够将入口段的喇叭口角度调至最佳状态，保证轧件头部能够顺利通过。
（六）对各个道次料型的尺寸进行严格的把控
利用圆孔的宽度差，对张力的实际控制情况进行检测，在检测过程中发现错误及时进行调整和修改。
（七）对图一中的K3、K4、K5道次就滚动导卫和实际料型的配合间隙进行严格控制
将滚动导卫样棒与实际材料进行对比，将差距缩小至0.5毫米，从而有效提升滚动导卫对眼见的扶持，使其具有稳定性，并在生产过程中定期检查导卫开口度，如果出现磨损严重的现象，需要及时将导卫进行更换。
（八）将成品出口的导卫内腔尺寸进行优化
通过优化能够有效增强舌尖加工的精度，从而使轧件头部能够顺利通过，减少冲出口故障的发生概率。
四、结语
综上所述，想要有效避免冲出口故障，需要通过优化孔型系统、导卫系统并控制好张力，从而减少冲出口故障的发生几率。
参考文献
[1]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺纹钢成品勾头冲出口故障的处理[J].四川冶金，2017，v.37；No.185 （06）：52-54.
[2]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺成品勾头冲出口故障的处理[J].《柳钢科技》，2017（4期）：20-22.
[3]罗庆革，李顺奎，李崇，庞通.四切分轧制Ф12mm螺纹钢成品勾头冲出口故障的处理[J].《四川冶金》，2017（6）：48-50.