【摘 要】
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本文针对涡轮机欧拉方程一定历史的局限性,提出了新的能量方程式及设计理论。现有设计方法虽然能满足工程的设计要求,但理论分析不够严密.经典理论认为；水斗式水轮机的工作原理是纯冲动式。经过分析研究得出结论为；水斗式水轮机是一种冲击和反击速度各占一半时效率最高的水力机械.现有理论认为当单位转速为39～40时水斗式水轮机效率最高。重新分析和建立了水斗式水轮机的基本方程式,用导出的基本方程式分析出了最优单位转
【机 构】
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陕西大唐略阳发电有限责任公司,724300
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本文针对涡轮机欧拉方程一定历史的局限性,提出了新的能量方程式及设计理论。现有设计方法虽然能满足工程的设计要求,但理论分析不够严密.经典理论认为；水斗式水轮机的工作原理是纯冲动式。经过分析研究得出结论为；水斗式水轮机是一种冲击和反击速度各占一半时效率最高的水力机械.现有理论认为当单位转速为39～40时水斗式水轮机效率最高。重新分析和建立了水斗式水轮机的基本方程式,用导出的基本方程式分析出了最优单位转速,理论分析理论值为42.96,最优速比理论值为0.5.
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本文采用PIV对离心泵蜗舌附近旋转叶轮内的流场进行了测量,获得了五个不同相位的二维相对速度场.流场显示:在流量为Q/Qbep=0.5时,叶轮内压力面存在逆时针方向的回流,叶片在靠近蜗舌时,吸力面存在顺时针方向的回流.在流量为Q/Qbep=1.0时,叶轮出口存在射流/尾迹现象。研究表明：小流量工况下,蜗舌对叶轮内的相对速度场有显著的影响,而在最优工况下影响较弱.
本文介绍了自行设计的华北电力大学电厂轴流风机实验台,并对风机在不同流量工况下进行了CFD数值模拟,将计算结果和设计数据进行对比,得到了良好验证。结果表明,风机稳定工作范围较宽,该风机达到了设计要求。并分析了不同流量下风机内部流动的变化情况。
本文利用图像法对水泵吸水水池内非均匀流的空气吸入量进行了试验研究,试验结果表明：子通道流量比率对吸水池内的空气吸入量影响较大,而截面平均流速对空气吸入量的影响要相对较小。当子通道流量比率较大时,会在吸水池下游的低流速区形成涡旋,严重时会形成空气吸入涡,而空气吸入量也会随着子通道流量比率的增大而急剧增加。
本文分别对采用常规单圆弧叶片和等减速叶片两种不同型线叶轮的离心风机进行了试验研究,并做了整机全工况数值模拟计算。通过对比分析两种型线叶轮内部的流场结构,找到了应用等减速流型设计的叶轮效率较高的机理。流场分析表明：应用等减速流型设计的离心风机,其叶轮内部的流动损失小,压力梯度变化比较均匀,叶轮出口的射流-尾迹结构较弱,出口速度场均匀且最大速度值较低.所以,等减速流型设计的叶轮,其流动损失、扩压损失、
本文以旋流式模型泵内部氯化钠盐析两相流场为研究对象,采用相位多普勒粒子测速仪(PDPA)对该泵在最优工况下的两相速度场进行了测量,给出各相在无叶腔及叶轮内部的三维速度及其对应的脉动速度分布曲线.通过对两相的周向速度、轴向速度及径向速度分布情况的分析,揭示了该型泵内盐析两相流速度场的分布特征。泵内同时存在循环流与贯通流,是强制涡旋和自由涡旋的叠加,与前人提出的流动模型相符；在叶轮进口处,液流已有强力
本文在收缩-扩散型试验段中对翼型进行了空蚀、磨损及两者联合作用破坏试验,采用SEM观测翼型从头部到尾部表面破坏的微观形貌.结合流场特性及空穴结构分布,分析三种试验情况下翼型表面破坏微观形貌的异同及产生原因。研究表明,试验中联合作用材料表面破坏形貌主要由砂粒作用造成,空穴结构溃灭的压力波仍会使材料表面产生塑性变形；砂粒的存在阻止了微射流的产生,空穴结构的行为影响了砂粒对材料的作用方式,部分砂粒被明显
本文采用风扇参数化设计和流场分析程序,快速分析风扇结构参数对性能的影响,加深了CPU风扇各主要技术参数在风扇整体性能中影响程度的认识,为进一步的优化设计提供了条件。采用并行CFD方法,基于组合优化策略对多参数结构风扇进行优化。8025轴流风扇的优化结果比初步设计方案的性能提高了15.4％。该方法能大大降低设计周期和成本,对电子散热行业具有重大意义。
本文对流浆箱内整流元件-湍动发生器进行了基于二相流动的数值模拟.主要是针对阶扩型和渐扩型两种湍动发生器结构形式,通过改变入口流速和湍动发生器结构参数进行了多种情况下的数值模拟计算。探讨了这些因素对湍动发生器的湍动发生性能影响,其结果对湍动发生器的结构优化具有较好的指导意义。
本文为揭示喷嘴各参数变化对低压大流量自激振荡脉冲射流装置能耗的影响,借助数值模拟的方式,对自激振荡脉冲射流喷嘴的能耗问题进行了探讨,根据各结构参数和运行参数变化对腔内速度矢量场、腔内空化区形状即压力场、以及脉冲射流频率影响的分析结果,得到了如下论断,在合适的工况下,上喷嘴入口速度的降低将同比例降低下喷嘴出口的能量输出,上喷嘴压力提高与下喷嘴射流动能的增加成三倍关系.经过与试验结果对照,验证了这一结
本文基于通用型线和涡旋机械的特征,定义涡旋齿外、内型线的差为涡旋齿中线,建立了涡旋齿稳态温度场模型。研究表明：小参数涡旋齿的稳态温度可由其中面温度代替,涡旋齿温度分布分为两部分,靠近涡旋齿中央区域的部分涡旋齿温度均为排气温度,而其余部分温度随法向角增大而下降。涡旋齿的形状对温度分布的影响随法向角增大而增大,但其影响很小,可认为近似于线性下降。