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采用INSTRON 3382万能材料试验机,研究了 0°取样方向AZ80+0.4%Ce变形镁合金板材的热拉伸流变行为。建立了该取向的合金在高温拉伸过程中的Arrhenius型本构模型及DMM热加工图,分析了变形温度与应变速率对热变形行为的影响。采用SU5000热场发射扫描电子显微镜,对断口进行扫描分析。最后,确定出该合金在高温拉伸过程中发生动态再结晶的临界条件。采用ZIESS PL-A662数码光学显微镜,研究了该合金热变形过程中微观组织的演化规律。主要研究结果如下:(1)AZ80+0.4%Ce变形镁合金高温拉伸时的流变应力随着温度的升高逐渐降低,随着应变速率的增大而升高,呈现出动态再结晶流变特征。变形温度较低时,存在着大量未结晶的粗大晶粒,温度升高后,动态再结晶进行的比较完全;动态再结晶晶粒尺寸随着应变速率增加而减小。(2)断口处出现明显的韧窝,表现出明显的韧性断裂特征。随着变形温度的降低,韧窝越浅,数量越多;应变速率减小时,韧窝数量减少,变得更深。断口处的微观组织既有穿晶裂纹也有沿晶裂纹。(3)AZ80+0.4%Ce变形镁合金在高温拉伸过程中的Arrhenius型流变应力本构方程为:Zener-Hollomo 参数为:用Z参数表示流变应力σ的函数为:(4)通过对AZ80+0.4%Ce变形镁合金的热加工图进行分析,得到该合金的最佳变形区在变形温度为380℃,应变速率为0.00067s-1-0.0067s-1的区域内,为材料在变形过程中可以达到最佳的微观组织提供了理论支持。(5)通过对θ-σ曲线进行分析,得到该合金发生动态再结晶的临界条件,动态再结晶临界应变集中在峰值应变的40%-60%之间。临界应力和临界应变随着应变速率的增加而增加,随着变形温度的升高而降低。(6)在不同的变形温度下,动态再结晶的机制也不同。变形温度为300℃时,发生了孪晶动态再结晶,随着温度的升高,动态再结晶机制转变为连续动态再结晶,温度升高到420℃时,该合金的动态再结晶主要以晶界弓出机制为主。