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步球磨法制的Ti-47Al（at.%）粉末在900℃和1000℃温度下烧结时,块体材料的组织为等轴晶的γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级;当烧结温度为1100℃时,块体材料由γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级的等轴晶组织和少量TiAl、Ti3Al层片晶团组成。合金元素添加对TiAl合金组织具有显著影响,Cr、B等元素的添加,抑制晶粒长大;双步球磨法下Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B-0.5Ta粉末,在900℃、1000℃、1100℃温度下烧结时,块体材料的组织均为γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级的等轴晶及针状TiB2组织;随着烧结温度的提高,TiAl块体材料的致密化程度提高,而烧结组织晶粒尺寸变化不大。对等离子烧结材料进行力学性能测试,实验结果表明,等离子烧结获取材料的性能和烧结温度密切相关。单步球磨法获取Ti-47Al粉末,在温度为900℃、保温5min压力为50MPa条件下,烧结块体压缩断裂强度为1963MPa,压缩率为4.0%,压缩屈服强度1722MPa,抗弯强度610MPa,其硬度为686Hv;双步球磨法结合等离子烧结的块体材料的抗压强度比一步球磨法结合等离子烧结的块体材料的抗压强度高100-200MPa,压缩率降低0.3-0.7%,抗弯强度提高100-370MPa。合金元素对等离子烧结烧结TiAl基合金性能具有重要影响,双步球磨法下获取Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B合金与Ti-47Al合金相比较,Cr、B等元素的添加,明显提高块体材料压缩塑性,在900℃下烧结Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B合金的块体材料的压缩率为5.0%,而Ti-47Al合金的压缩率为3.7%。添加B元素显著提高了块体材料的抗压强度和断裂强度,与同等烧结条件Ti-47Al合金相比其抗压强度和断裂强度提高100-200MPa。步球磨法制的Ti-47Al（at.%）粉末在900℃和1000℃温度下烧结时,块体材料的组织为等轴晶的γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级;当烧结温度为1100℃时,块体材料由γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级的等轴晶组织和少量TiAl、Ti3Al层片晶团组成。合金元素添加对TiAl合金组织具有显著影响,Cr、B等元素的添加,抑制晶粒长大;双步球磨法下Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B-0.5Ta粉末,在900℃、1000℃、1100℃温度下烧结时,块体材料的组织均为γ-TiAl和少量Ti3Al、Ti2Al相,晶粒尺寸为亚微米级的等轴晶及针状TiB2组织;随着烧结温度的提高,TiAl块体材料的致密化程度提高,而烧结组织晶粒尺寸变化不大。对等离子烧结材料进行力学性能测试,实验结果表明,等离子烧结获取材料的性能和烧结温度密切相关。单步球磨法获取Ti-47Al粉末,在温度为900℃、保温5min压力为50MPa条件下,烧结块体压缩断裂强度为1963MPa,压缩率为4.0%,压缩屈服强度1722MPa,抗弯强度610MPa,其硬度为686Hv;双步球磨法结合等离子烧结的块体材料的抗压强度比一步球磨法结合等离子烧结的块体材料的抗压强度高100-200MPa,压缩率降低0.3-0.7%,抗弯强度提高100-370MPa。合金元素对等离子烧结烧结TiAl基合金性能具有重要影响,双步球磨法下获取Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B合金与Ti-47Al合金相比较,Cr、B等元素的添加,明显提高块体材料压缩塑性,在900℃下烧结Ti-45Al-2Cr-2Nb-1B合金的块体材料的压缩率为5.0%,而Ti-47Al合金的压缩率为3.7%。添加B元素显著提高了块体材料的抗压强度和断裂强度,与同等烧结条件Ti-47Al合金相比其抗压强度和断裂强度提高100-200MPa。