【摘 要】
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对高氮奥氏体不锈钢在400 ℃不同相对流速(0、0.92、1.27、1.61和2.01 m/s)、氧饱和的液态铅铋合金(LBE)中进行1000 h的腐蚀实验.采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)对腐蚀后的试样表面和截面进行分析.结果 表明:相对流速对试样的腐蚀行为有较大影响:静态试样,初始表面的氧化层可有效阻止高氮钢的进一步氧化;动态试样,表面初始氧化层遭到破坏,出现氧化腐蚀和溶解腐蚀共存状态.相对流速从0增至0.92 m/s,初始氧化层的破坏导致表层以下的合金发生扩散氧化,以氧
【机 构】
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江苏大学材料科学与工程学院 镇江212013
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对高氮奥氏体不锈钢在400 ℃不同相对流速(0、0.92、1.27、1.61和2.01 m/s)、氧饱和的液态铅铋合金(LBE)中进行1000 h的腐蚀实验.采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)对腐蚀后的试样表面和截面进行分析.结果 表明:相对流速对试样的腐蚀行为有较大影响:静态试样,初始表面的氧化层可有效阻止高氮钢的进一步氧化;动态试样,表面初始氧化层遭到破坏,出现氧化腐蚀和溶解腐蚀共存状态.相对流速从0增至0.92 m/s,初始氧化层的破坏导致表层以下的合金发生扩散氧化,以氧化腐蚀为主;相对流速从0.92 m/s增加到2.01 m/s,较大的相对流速将扩散至表面的合金元素及时带走,溶解腐蚀占比逐渐增多,氧化腐蚀逐渐减少.氧化腐蚀产物为具有双层结构的氧化物颗粒,外层为疏松多孔的Fe3O4,内层为(Fe,Cr)3O4.
其他文献
利用透射电镜、能谱仪、激光共聚焦显微镜和X射线衍射仪分析了喷丸处理后TC4钛合金的表面形貌和粗糙度;采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱和Mott-Schottky曲线对喷丸处理前后的TC4钛合金在3.5％NaCl溶液中的耐蚀性进行了分析.结果 表明,与少量喷丸残留物相比,表面粗糙度对耐蚀性影响较大.抛光后的TC4钛合金腐蚀电流密度最低,容抗弧半径最大,钝化膜缺陷最少,耐蚀性最强.喷丸处理后,铸钢丸喷丸表面的钝化膜最稳定,耐蚀性相对较高.因此,光滑表面有助于形成均匀的钝化膜层,增加TC4钛合金的耐蚀性.
以农林废弃物核桃青皮为原料,采用乙醇水溶液为提取剂进行回流提取制得核桃青皮提取物(WGHE);通过全浸失重法研究了WGHE与碘化钾(KI)对冷轧钢在1.0 mol/L柠檬酸(H3C6H5O7)溶液介质中的缓蚀协同性能,并采用动电位极化曲线探究了电化学作用机理;借助扫描电子显微镜(SEM)和原子力显微镜(AFM)研究了钢表面的微观形貌和表面粗糙度.结果 表明,WGHE及KI单独使用具有中等程度的缓蚀作用,最大缓蚀率分别为67.4％和69.3％;当WGHE与KI混合复配使用后,缓蚀性能显著上升,25℃时缓蚀协
采用动电位极化曲线、Mott-Schottky曲线与表面形貌分析等方法研究了十二烷基苯磺酸钠(SDBS)在0.5 mol/L NaCl和饱和Ca(OH)2溶液(sCP)中对Q235钢的缓蚀作用及吸附行为.结果 表明,SDBS浓度在0～8.315×10-4mol/L区间,SDBS在模拟混凝土孔隙液中对Q235钢具有较好的缓蚀效果,其缓蚀率随SDBS浓度的增加而增大.室温下添加8.315×10-4 mol/L的SDBS其缓蚀率可达85.72％,且温度从298K升至328K过程中,缓蚀率逐渐降低.SDBS在Q2
采用等离子熔覆技术在304不锈钢表面制备一层三元硼化物金属陶瓷覆层.通过光学显微镜、X射线衍射和扫描电镜对熔覆层微观结构和相组成进行了表征,利用显微硬度计测试了熔覆层的硬度分布,并对熔覆层的耐蚀性进行了研究.结果 表明:硼化物熔覆层与304不锈钢界面处没有宏观裂纹、孔洞等缺陷,形成冶金结合;熔覆层平均显微硬度为630.4 HV0.5,约是304不锈钢(HV0.5≤200)的3倍,有效提高了304不锈钢表面硬度;304不锈钢和熔覆层在10％HNO3+3％HF酸性溶液中浸泡48 h后,两者的最大腐蚀深度分别为
通过固溶处理得到含有不同占比和元素含量组成相的2002双相不锈钢试样,采用恒电位极化、动电位扫描和表面形貌分析,研究并探讨了组织配分对点蚀萌生及扩展规律及机理的影响.结果 表明,随着固溶温度升高,主要合金元素向γ相聚集,α相含量增加,但耐蚀性下降,点蚀更倾向于在弱相α相上萌生,2002双相不锈钢整体点蚀抗性降低.点蚀发生时具有蕾丝花边形貌,蕾丝盖下的点蚀坑具有浅而宽的碟形特征.2002双相不锈钢点蚀抗性越好,点蚀坑越容易沿宽度方向扩展,对深度方向的扩展影响不大.
通过点滴实验、全浸泡实验、电化学测试、扫描电镜及XRD分析,研究了稀土添加剂Ce(NO3)2浓度及硅酸盐封孔处理对枕梁用Mg-Zn-Y-Ca合金表面钙系磷化膜的影响.结果 表明:Ce(YO3)2的加入和封孔处理都会改善膜层结构,提高膜层耐蚀性,且Ce(YO3)2的最优添加量为0.8 g/L.经封孔处理后膜层耐蚀性最优,其平均点滴时长为1002 s,浸泡腐蚀速率为0.0372 mg/(cm2·h),腐蚀电流密度为4.971× 10-6 A/cm2,致密层电阻Rf为4854 Ω·cm2.通过磷化及封孔处理可大
采用多巴胺对氮化硼进行非共价改性,通过SEM、红外光谱和TGA对粉末进行了表征.使用浸泡法在40Cr合金钢表面制备了掺杂改性氮化硼(mBN)的硅烷复合膜,运用SEM、红外光谱、润湿性测试以及动电位极化曲线研究了硅烷复合膜的耐蚀性能.结果 表明,聚多巴胺成功附着在氮化硼表面,掺杂mBN的硅烷膜厚度增大至1.812μm,mBN/BTESPT硅烷复合膜的表面接触角达到91.97°,动电位腐蚀电流密度为9.187×10-8A/cm2,耐蚀性能相比单一硅烷膜提高了约30倍,在中性盐雾测试中表现出较好的耐蚀性.mBN
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