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摘要：埕北246A-1井在施工过程中，发现该井具有原油粘度高、Y445-150封隔器解封后卡瓦牙不收回、卡封井段出砂、套管壁结垢严重等问题，严重影响了施工的进度。通过认真的分析，我们逐步将所有的问题解决。
关键词：埕北 246A-1井 施工难点 解决办法
一、井史井况简介：
埕北246A-1井2004年12月3日潜油螺杆泵投产，投产层位Ng525355层，初期套压0.2MPa，电流36A，日液31.0t，日油27.9t，含水10%。至2004年12月8日发现油井不出液，油井憋压不起，经20m3柴油反洗井措施后，仍不能恢复油井生产。
二、施工中的难点与解决方法：
1、原油粘度较高，起原井管柱困难。
如上图所示，该井原油粘度较高。给洗井、起管柱及安全环保带来了巨大的困难，加上海上温度较低，清理十分困难。该井近井地带油套环空及油管内腔温度较低，加上停井后原油不流动，结块较为严重。在这种情况下，洗通井是非常困难的，通常只能边起边清理。如能洗通井，使用锅炉热洗井是一种行之有效的方法。
2、套管壁死油较多，下放管柱有明显加压显示。
在下刮管器的过程中，由于原油粘度较高长期附着在套管壁上，造成过多的死油堆积，造成刮管器下放困难。尤其是在近井地带，随着管柱的加深，程度逐步减少。特别注意在开始下工具的时候，由于钻柱重量较轻容易将钻柱卡住不能下行，给施工带来安全隐患。
3、正确采用热洗井方法，有效解决管壁死油问题。
2007年10月30日，在给该井热洗井施工中，采用了正洗井，锅炉车连续加热打进的方法。结果忙了一天，效果甚微。过后认真总结了施工中的问题发现，正洗井将热清水泵入井底后在循环上来热损失太多，达不到预先的效果。锅炉车出口与井口距离较远，热损失也较多。因此在11月21日的热洗井施工中，采取了有效的措施。将洗井的方式改为反洗井，锅炉车先把20m3罐内的清水循环加热至80℃左右，然后一次性打入井内，然后关井。再将20m3罐内备满清水，再加热。反复加热2次，即可达到预定的效果。
4、关于对瑞丰公司Y445-150封隔器打捞中出现的问题的解决办法。
2007年11月7日下分瓣对扣捞矛，在1426.51m处打捞解封后，上提22根钻杆遇卡。上提550kN下击解卡无效，上提180kN反转钻柱解卡。起出分瓣对扣捞矛发现，将Y445-150封隔器的打捞头扭下。造成遇卡的原因初步分析为：由于卡瓦牙不能复位，在套管接箍处造成卡钻。因为在起22根钻杆的时候，过接箍有明显的遇卡显示，只是将吨位刮起4-5t后通过。
11月8日下外径154mm长7.50m套铣筒，下放钻柱加压3.0kN，反转钻柱套铣，套铣井段1216.88m-1222.88m，转速50转/分，进尺6.00m，再套无进尺。起出套铣筒，下倒扣捞矛捞获后上提遇卡，上提550kN活动解卡无效，反转倒扣降至130.0kN，起出发现倒扣捞矛牙磨损较严重。下外径105mm长1.25MHL73双滑块限位捞矛，在1224.58m处捞获后，上提550kN活动解卡无效，反转倒扣无效。最后只有将钻柱正转在安全接头处丢手。造成上述原因初步分析为：套铣不彻底，根据以后套铣的情况分析，此次套铣就没有套到卡瓦牙的位置。套铣的进尺，只是管柱的整体下移所造成的。此时防砂管柱不能上行，但是在套铣筒的作用下可以下移，这容易造成套铣进尺的假象。此后，下倒扣捞矛打捞不能解卡及反转倒扣无效后，不应下双滑块捞矛，造成打捞的复杂化。
11月11日至11月16日，分别下外径152mm内径136mm长6.20m套铣筒和外径152mm内径133mm长7.72m套铣筒进行套铣施工，总进尺2.12m，将Y445-150封隔器的胶皮和卡瓦牙部分套进套铣筒内带出。此时Y445-150封隔器只有0.2m的变扣头在防砂管上部，Y445-150封隔器的打捞问题基本解决。特别注意在套至Y445-150封隔器的胶皮位置的时候，加压无明显进尺，因为胶皮随着钻柱一起转动。此时要上下活动管柱改变套铣头和胶皮的接触位置。套至卡瓦牙的时候，有明显的跳钻显示，此时注意转速和加压。
5、综合考虑填砂数量，有效减少冲砂工作量，提高施工效率。
11月22日下笔尖探砂面位置1452.56m，上提管柱完深1334.26m。
修井液B5.0m3油管内正注水，填入粒径0.3mm-0.6mm石英砂0.85m3。出口修井液B5.0m3。探砂面深度1411.86m。挤入粒径0.4mm-0.8mm敷膜砂8.0m3，关井候凝后探砂面深度1293.33m。井内套管内留有腹膜砂的高度就有118.53m，腹膜砂候凝后直接冲洗没有进尺，必须使用刮刀和方钻杆配合进行刮洗。在刮洗施工中，仅倒方钻杆就有10多次，即费事又费时。如果将砂的填至1230m位置，也就在油层下底界10m。这样挤完腹膜砂后，只需要接1次方钻杆刮洗即可。即省事又快捷。填入的砂子用钻杆直接进行冲洗即可，与正常的冲砂方式一样，不需要接方钻杆。预先考虑可能在充填过程中形成的砂塞，也未起到阻止腹膜砂下落的作用。
6、正确判断冲砂过程中的遇阻显示，防止卡钻事故的发生。
11月27日在钻塞施工中，钻杆反冲至151根时。方钻杆方入5.25m遇阻，反循环不通，转换为正循环冲砂。甩方钻杆，冲下钻杆3根井内总根数为154根。第155、156、157根下放过程有遇阻显示，加压5-20KN可通过，下放过程未开泵进行冲洗。上提管柱遇卡，活动数小时解卡。起出发现钻杆内腔砂堵4根。原因初步分析为：第151根钻杆至158根钻杆所处的井段，未进行过刮管和洗井。套管内粘度较高的死油、泥和砂组成密度较大的胶结物，因此钻柱下放有明显的遇阻显示，但是加压可以下行。因为该井原井防砂以前打捞过一次Y441-150封隔器，总是认为有胶皮落入井内，造成遇阻显示。在解卡过程中，正冲洗上提钻柱解卡，套管间断出水。转动钻柱，扭矩较小，但是上提钻柱吨位较高。
三、结束语
通过对埕北246A-1井的作业施工，充分的暴露了在遇到特殊情况下分析问题和解决问题的能力。在以后的施工中，类似的情况不可避免还会发生，希望大家能借鉴该井行之有效的方法，对出现的问题作出准确和正确的判断。
关键词：埕北 246A-1井 施工难点 解决办法
一、井史井况简介：
埕北246A-1井2004年12月3日潜油螺杆泵投产，投产层位Ng525355层，初期套压0.2MPa，电流36A，日液31.0t，日油27.9t，含水10%。至2004年12月8日发现油井不出液，油井憋压不起，经20m3柴油反洗井措施后，仍不能恢复油井生产。
二、施工中的难点与解决方法：
1、原油粘度较高，起原井管柱困难。
如上图所示，该井原油粘度较高。给洗井、起管柱及安全环保带来了巨大的困难，加上海上温度较低，清理十分困难。该井近井地带油套环空及油管内腔温度较低，加上停井后原油不流动，结块较为严重。在这种情况下，洗通井是非常困难的，通常只能边起边清理。如能洗通井，使用锅炉热洗井是一种行之有效的方法。
2、套管壁死油较多，下放管柱有明显加压显示。
在下刮管器的过程中，由于原油粘度较高长期附着在套管壁上，造成过多的死油堆积，造成刮管器下放困难。尤其是在近井地带，随着管柱的加深，程度逐步减少。特别注意在开始下工具的时候，由于钻柱重量较轻容易将钻柱卡住不能下行，给施工带来安全隐患。
3、正确采用热洗井方法，有效解决管壁死油问题。
2007年10月30日，在给该井热洗井施工中，采用了正洗井，锅炉车连续加热打进的方法。结果忙了一天，效果甚微。过后认真总结了施工中的问题发现，正洗井将热清水泵入井底后在循环上来热损失太多，达不到预先的效果。锅炉车出口与井口距离较远，热损失也较多。因此在11月21日的热洗井施工中，采取了有效的措施。将洗井的方式改为反洗井，锅炉车先把20m3罐内的清水循环加热至80℃左右，然后一次性打入井内，然后关井。再将20m3罐内备满清水，再加热。反复加热2次，即可达到预定的效果。
4、关于对瑞丰公司Y445-150封隔器打捞中出现的问题的解决办法。
2007年11月7日下分瓣对扣捞矛，在1426.51m处打捞解封后，上提22根钻杆遇卡。上提550kN下击解卡无效，上提180kN反转钻柱解卡。起出分瓣对扣捞矛发现，将Y445-150封隔器的打捞头扭下。造成遇卡的原因初步分析为：由于卡瓦牙不能复位，在套管接箍处造成卡钻。因为在起22根钻杆的时候，过接箍有明显的遇卡显示，只是将吨位刮起4-5t后通过。
11月8日下外径154mm长7.50m套铣筒，下放钻柱加压3.0kN，反转钻柱套铣，套铣井段1216.88m-1222.88m，转速50转/分，进尺6.00m，再套无进尺。起出套铣筒，下倒扣捞矛捞获后上提遇卡，上提550kN活动解卡无效，反转倒扣降至130.0kN，起出发现倒扣捞矛牙磨损较严重。下外径105mm长1.25MHL73双滑块限位捞矛，在1224.58m处捞获后，上提550kN活动解卡无效，反转倒扣无效。最后只有将钻柱正转在安全接头处丢手。造成上述原因初步分析为：套铣不彻底，根据以后套铣的情况分析，此次套铣就没有套到卡瓦牙的位置。套铣的进尺，只是管柱的整体下移所造成的。此时防砂管柱不能上行，但是在套铣筒的作用下可以下移，这容易造成套铣进尺的假象。此后，下倒扣捞矛打捞不能解卡及反转倒扣无效后，不应下双滑块捞矛，造成打捞的复杂化。
11月11日至11月16日，分别下外径152mm内径136mm长6.20m套铣筒和外径152mm内径133mm长7.72m套铣筒进行套铣施工，总进尺2.12m，将Y445-150封隔器的胶皮和卡瓦牙部分套进套铣筒内带出。此时Y445-150封隔器只有0.2m的变扣头在防砂管上部，Y445-150封隔器的打捞问题基本解决。特别注意在套至Y445-150封隔器的胶皮位置的时候，加压无明显进尺，因为胶皮随着钻柱一起转动。此时要上下活动管柱改变套铣头和胶皮的接触位置。套至卡瓦牙的时候，有明显的跳钻显示，此时注意转速和加压。
5、综合考虑填砂数量，有效减少冲砂工作量，提高施工效率。
11月22日下笔尖探砂面位置1452.56m，上提管柱完深1334.26m。
修井液B5.0m3油管内正注水，填入粒径0.3mm-0.6mm石英砂0.85m3。出口修井液B5.0m3。探砂面深度1411.86m。挤入粒径0.4mm-0.8mm敷膜砂8.0m3，关井候凝后探砂面深度1293.33m。井内套管内留有腹膜砂的高度就有118.53m，腹膜砂候凝后直接冲洗没有进尺，必须使用刮刀和方钻杆配合进行刮洗。在刮洗施工中，仅倒方钻杆就有10多次，即费事又费时。如果将砂的填至1230m位置，也就在油层下底界10m。这样挤完腹膜砂后，只需要接1次方钻杆刮洗即可。即省事又快捷。填入的砂子用钻杆直接进行冲洗即可，与正常的冲砂方式一样，不需要接方钻杆。预先考虑可能在充填过程中形成的砂塞，也未起到阻止腹膜砂下落的作用。
6、正确判断冲砂过程中的遇阻显示，防止卡钻事故的发生。
11月27日在钻塞施工中，钻杆反冲至151根时。方钻杆方入5.25m遇阻，反循环不通，转换为正循环冲砂。甩方钻杆，冲下钻杆3根井内总根数为154根。第155、156、157根下放过程有遇阻显示，加压5-20KN可通过，下放过程未开泵进行冲洗。上提管柱遇卡，活动数小时解卡。起出发现钻杆内腔砂堵4根。原因初步分析为：第151根钻杆至158根钻杆所处的井段，未进行过刮管和洗井。套管内粘度较高的死油、泥和砂组成密度较大的胶结物，因此钻柱下放有明显的遇阻显示，但是加压可以下行。因为该井原井防砂以前打捞过一次Y441-150封隔器，总是认为有胶皮落入井内，造成遇阻显示。在解卡过程中，正冲洗上提钻柱解卡，套管间断出水。转动钻柱，扭矩较小，但是上提钻柱吨位较高。
三、结束语
通过对埕北246A-1井的作业施工，充分的暴露了在遇到特殊情况下分析问题和解决问题的能力。在以后的施工中，类似的情况不可避免还会发生，希望大家能借鉴该井行之有效的方法，对出现的问题作出准确和正确的判断。