【摘 要】
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以α-Si3 N4粉为原料,Y2 O3,Al2 O3为烧结助剂,通过控制喷雾干燥塔进口温度、喷片孔径制备不同松装密度的造粒粉体,采用气压烧结工艺制备Si3 N4陶瓷球,研究造粒粉体松装密度对Si3 N4陶瓷球烧结致密化的影响.结果表明:随造粒粉体松装密度的增大,Si3 N4陶瓷球致密化程度先增大后减小;当松装密度为0.89 g/cm3时,Si3 N4陶瓷球显微气孔最少,致密化水平最好,致密化程度最高,力学性能最优,其抗弯强度为995 MPa,压碎载荷比为67%,断裂韧性为6.41 MPa·m1/2,维氏硬
【机 构】
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中材高新氮化物陶瓷有限公司,山东 淄博 255000
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以α-Si3 N4粉为原料,Y2 O3,Al2 O3为烧结助剂,通过控制喷雾干燥塔进口温度、喷片孔径制备不同松装密度的造粒粉体,采用气压烧结工艺制备Si3 N4陶瓷球,研究造粒粉体松装密度对Si3 N4陶瓷球烧结致密化的影响.结果表明:随造粒粉体松装密度的增大,Si3 N4陶瓷球致密化程度先增大后减小;当松装密度为0.89 g/cm3时,Si3 N4陶瓷球显微气孔最少,致密化水平最好,致密化程度最高,力学性能最优,其抗弯强度为995 MPa,压碎载荷比为67%,断裂韧性为6.41 MPa·m1/2,维氏硬度为1505 HV10.
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为解决不同预紧方式下角接触球轴承动态特性求解精度不高的问题,以赫兹接触理论和滚道控制理论为基础,提出一种新的轴承刚度矩阵计算方法,实现了定位预紧和定压预紧下轴承刚度矩阵的全解析求解.基于该方法,针对不同预紧方式综合对比分析了预紧力、转速对轴承接触角、接触载荷和刚度的影响规律,分析结果表明:在初始预紧力相同时,定位预紧方式下轴向载荷随转速的升高而增加;在高速工况下,定位预紧状态时球与内、外圈的接触载荷比定压预紧的大;2种预紧方式下,轴承刚度均随转速增大而衰减但衰减程度不同,原因是定位预紧状态下的轴向载荷随转
根据高速列车牵引电机轴承的运行工况,结合现用进口润滑脂的性能分析结果,研制一种新型高速列车牵引电机轴承润滑脂,并进行理化性能分析.对新研脂进行高速牵引电机轴承台架试验,监测试验过程中轴承的运行温度和振动情况,并对耐久性试验后的轴承进行解体检查.结果表明:新研脂各项指标均达到了产品的目标技术要求,能够在高速牵引电机轴承试验台上运行相当于列车高速运行12×105 km以上的里程而且不补脂,运行期间轴承一直保持了较低的温升和振动幅度.
对国产8Cr4Mo4V钢和国外M50钢采用相同的真空淬火+回火工艺处理,再进行稳定处理后测量2种钢的力学性能,结果表明:稳定处理提高了8Cr4Mo4V钢的硬度,而M50钢的硬度变化不大;稳定处理后8Cr4Mo4V钢和M50钢的硬度均能满足不小于60 HRC的轴承使用标准要求;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的屈服强度和抗拉强度影响较小,小幅度提升延伸率,稳定处理可以提高M50钢的屈服强度和抗拉强度,但小幅度降低延伸率;稳定处理对8Cr4Mo4V钢的冲击功影响较小,可提高M50钢的冲击功;稳定处理可提高8Cr4
基于滚动轴承动力学理论,建立了冠形保持架深沟球轴承动力学微分方程组,采用预估-矫正变步长积分法对方程组进行求解.以6210深沟球轴承为例,分析兜孔修形半径、爪部长度对保持架运转平稳性和强度的影响,结果表明:保持架运转平稳性随兜孔修形半径增大先增大后减小,随爪部长度增大无变化;保持架应力随修形半径增大先减小后增大,随爪部长度增大先减小后增大;保持架变形量随修形半径增大而增大,随爪部长度增大先增大后减小.
传统设计方法中,满装自锁圆柱滚子轴承要先设定一组主参数,将主参数值代入最大锁量和圆周总间隙公式进行计算,若不满足锁量要求,要重新调整主参数试算.对于一些外形尺寸并不具备自锁条件的轴承,同样需要试算,计算量大.针对该情况,推导出满装圆柱滚子轴承自锁设计必要条件判定公式,并利用图表进行判定,便于自锁设计.
针对在右转弯工况下轮毂内侧轴承可能出现应力集中的问题,提出内外滚道全圆弧修形、滚子对数修形的改进措施,优化后轴承应力集中现象得到改善.同时,对轴承最佳预紧量进行优化设计,进一步提高了轮毂轴承使用寿命.
针对轴承早期微弱故障检测精度较低的问题,提出将集合经验模态分解(EEMD)与随机共振(SR)结合进行微弱故障信号检测.首先,对信号进行归一化尺度变换,应用EEMD将信号分解为多个IMF分量;随后,引入谱放大因子作为筛选最优IMF分量的依据,以信号输出信噪比最大为目标函数,将随机共振问题转化为参数寻优问题;最后,应用随机共振对筛选出的最优分量进行噪声辅助增强.仿真结果表明,该方法克服了单纯使用EEMD或随机共振的缺点,提高了信噪比和故障诊断精度,可有效识别出微弱信号.
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