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摘要:在連续冷却转变过程中,钼元素使相变点温度降低,使得在相同的冷却条件下容易发生贝氏体转变,CCT曲线向右移。而铌元素的加入增大了过冷奥氏体的稳定性,相变点温度降低,并且推迟珠光体的转变。随着钢中钼的质量分数增加,针状铁素体的含量增加,并出现M-A组织。铌可抑制奥氏体的再结晶,保持变形效果从而细化铁素体晶粒,得到细小的贝氏体组织。
关键词:高钢级管线钢 CCT 铌 钼
管线运输是长距离输送石油和天然气最经济合理的运输方式。由于石油及天然气运输的需要,具有高强度高韧性的管线钢得到快速发展,西气东输工程也促进了国内高强韧管线钢的研究 [1- 3]。二战后,油气输送管线发展迅猛,输送压力不断提高,这样就要求增加钢管壁厚,壁厚的增加势必带来钢管重量的增加。因此,提高管线钢级是减小壁厚,节约钢材,降低管道建设成本的有效途径[4-5]。
在微合金元素中,铌元素是管线钢中常用的微合金元素,可以起到细化晶粒和沉淀强化的作用;在高钢级管线钢中钼元素也是一个重要元素,钼存在于钢的固溶体和碳化物,有固溶强化的作用,可提高钢的淬透性。当钼与铌同时加入时,钼在控轧过程中可增大对奥氏体再结晶的抑制,进而促进奥氏体显微组织的细化[6]。
在热轧钢板的中心部位截取金相试样、横向拉伸试样和夏比冲击试样。金相试样经磨制抛光,用4%的硝酸酒精腐蚀后置于ZEISS金相显微镜及分析系统上观察,拉伸试样和冲击试样分别置于WAW-Y型电液伺服拉伸试验机和JB-30B冲击试验机上进行拉伸和冲击实验。
2、实验结果与分析
2.3 微合金元素对管线钢力学性能的影响
表2为实验钢的力学性能结果。从表2和图4中可知,实验钢的屈服强度和抗拉强度都随着钼含量的增加而增大,抗拉强度的提高幅度要高于屈服强度,-20℃冲击韧性值随着钼含量的增加而呈下降趋势。钼使珠光体最大转变速度的温度升高,贝氏体最大转变速度的温度降低,并把珠光体转变和贝氏体转变的C曲线明显分开,使得在相同的冷却速率下更容易得到贝氏体。在控制轧制过程中钼能增大对奥氏体再结晶的抑制作用,促进奥氏体显微组织的细化,从而增加钢的强度。因此,含钼的钢比不含钼的钢有较高的强度,并且屈服强度随钼加入量的增加而提高,这个结论在文献[10]中也有所体现。
3、结论
⑴在连续冷却转变过程中,钼元素的加入使相变点的温度降低,在相同的冷却条件下更容易发生贝氏体转变,并使CCT曲线向右移。铌能增大了过冷奥氏体的稳定性,使相变点温度降低,并推迟珠光体的转变。
⑵随着钢中钼的质量分数增加,针状铁素体的含量增加,并出现了M-A组织。含钼的钢比不含钼的钢有更高的强度,屈服强度和抗拉强度都随钼加入量的增加而提高,冲击韧性降低,其中抗拉强度的增幅较屈服强度大。铌可抑制奥氏体的再结晶,保持变形效果从而细化铁素体晶粒,得到细小的贝氏体组织,并且铌的增加使得管线钢强度和硬度都相应增大,冲击韧性降低。
参考文献:
[1]Shang Chengjia,Wang Xuemin,et al. Microstructure refinement of high strength low carbon bainitic steel[J]. Acta Metallrugica Sinica, 2003,39 (10) : 1019
[2]Wang Chunming,Wu Xingfang,et al. Relationship between microstructure and properties of X70 pipeline steel and controlled rolling and controlled cooling process [J]. Steel, 2005 , 40 (3) : 70
[3]Zhang Hongmei,Wang Hongbin,et al. Study on the grain refinement mechanism of low carbon microalloyed steels for line-pipe application[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2006 , 27 (6) : 99
[4]Ishigaw a Nobuyuk, I Okatsu Mitsuhiro,et al. manufacture and application of grade X80 pipeline steel[J].焊管,2005,28(2):43-49
[5]Kong Junhua,Guo Bin,et al. Research and development of high strength pipeline steel X80[J]. Materials Review,2004,18(4):23-26
[5]Jiang Haitao,Kang Yonglin,et al. Development and application of high grade popeline steel at home and abroad[J]. Pipeline Technique and Equipment,2005,3(5):21-24
[6]Yi Hailong,Xue Peng,et al. Research on continuous cooling transformation of X80 pipeline steel[J]. Steel Rolling,2008,25(2):10-12
[7]Pereloma E. V, Bayley C, Boyd J. D. Microstructural evolution during Simulated OLAC processing of a low-carbon microalloyed steel[J].Materials Science and Engineering. 996,A216:16-24
[8]Lee W. B, Hong S. G, Park C. G, et al. Influence of Mo on precipitation hardening in hot rolled HSLA steels containing Nb [J]. Scripta Mater.2000,43:319-324
[9]Kong Junhua,Zheng Lin,et al. Effect of Mo in high strength pipeline steel[J].Iron and Steel,2005,40(1):66-68
关键词:高钢级管线钢 CCT 铌 钼
管线运输是长距离输送石油和天然气最经济合理的运输方式。由于石油及天然气运输的需要,具有高强度高韧性的管线钢得到快速发展,西气东输工程也促进了国内高强韧管线钢的研究 [1- 3]。二战后,油气输送管线发展迅猛,输送压力不断提高,这样就要求增加钢管壁厚,壁厚的增加势必带来钢管重量的增加。因此,提高管线钢级是减小壁厚,节约钢材,降低管道建设成本的有效途径[4-5]。
在微合金元素中,铌元素是管线钢中常用的微合金元素,可以起到细化晶粒和沉淀强化的作用;在高钢级管线钢中钼元素也是一个重要元素,钼存在于钢的固溶体和碳化物,有固溶强化的作用,可提高钢的淬透性。当钼与铌同时加入时,钼在控轧过程中可增大对奥氏体再结晶的抑制,进而促进奥氏体显微组织的细化[6]。
在热轧钢板的中心部位截取金相试样、横向拉伸试样和夏比冲击试样。金相试样经磨制抛光,用4%的硝酸酒精腐蚀后置于ZEISS金相显微镜及分析系统上观察,拉伸试样和冲击试样分别置于WAW-Y型电液伺服拉伸试验机和JB-30B冲击试验机上进行拉伸和冲击实验。
2、实验结果与分析
2.3 微合金元素对管线钢力学性能的影响
表2为实验钢的力学性能结果。从表2和图4中可知,实验钢的屈服强度和抗拉强度都随着钼含量的增加而增大,抗拉强度的提高幅度要高于屈服强度,-20℃冲击韧性值随着钼含量的增加而呈下降趋势。钼使珠光体最大转变速度的温度升高,贝氏体最大转变速度的温度降低,并把珠光体转变和贝氏体转变的C曲线明显分开,使得在相同的冷却速率下更容易得到贝氏体。在控制轧制过程中钼能增大对奥氏体再结晶的抑制作用,促进奥氏体显微组织的细化,从而增加钢的强度。因此,含钼的钢比不含钼的钢有较高的强度,并且屈服强度随钼加入量的增加而提高,这个结论在文献[10]中也有所体现。
3、结论
⑴在连续冷却转变过程中,钼元素的加入使相变点的温度降低,在相同的冷却条件下更容易发生贝氏体转变,并使CCT曲线向右移。铌能增大了过冷奥氏体的稳定性,使相变点温度降低,并推迟珠光体的转变。
⑵随着钢中钼的质量分数增加,针状铁素体的含量增加,并出现了M-A组织。含钼的钢比不含钼的钢有更高的强度,屈服强度和抗拉强度都随钼加入量的增加而提高,冲击韧性降低,其中抗拉强度的增幅较屈服强度大。铌可抑制奥氏体的再结晶,保持变形效果从而细化铁素体晶粒,得到细小的贝氏体组织,并且铌的增加使得管线钢强度和硬度都相应增大,冲击韧性降低。
参考文献:
[1]Shang Chengjia,Wang Xuemin,et al. Microstructure refinement of high strength low carbon bainitic steel[J]. Acta Metallrugica Sinica, 2003,39 (10) : 1019
[2]Wang Chunming,Wu Xingfang,et al. Relationship between microstructure and properties of X70 pipeline steel and controlled rolling and controlled cooling process [J]. Steel, 2005 , 40 (3) : 70
[3]Zhang Hongmei,Wang Hongbin,et al. Study on the grain refinement mechanism of low carbon microalloyed steels for line-pipe application[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2006 , 27 (6) : 99
[4]Ishigaw a Nobuyuk, I Okatsu Mitsuhiro,et al. manufacture and application of grade X80 pipeline steel[J].焊管,2005,28(2):43-49
[5]Kong Junhua,Guo Bin,et al. Research and development of high strength pipeline steel X80[J]. Materials Review,2004,18(4):23-26
[5]Jiang Haitao,Kang Yonglin,et al. Development and application of high grade popeline steel at home and abroad[J]. Pipeline Technique and Equipment,2005,3(5):21-24
[6]Yi Hailong,Xue Peng,et al. Research on continuous cooling transformation of X80 pipeline steel[J]. Steel Rolling,2008,25(2):10-12
[7]Pereloma E. V, Bayley C, Boyd J. D. Microstructural evolution during Simulated OLAC processing of a low-carbon microalloyed steel[J].Materials Science and Engineering. 996,A216:16-24
[8]Lee W. B, Hong S. G, Park C. G, et al. Influence of Mo on precipitation hardening in hot rolled HSLA steels containing Nb [J]. Scripta Mater.2000,43:319-324
[9]Kong Junhua,Zheng Lin,et al. Effect of Mo in high strength pipeline steel[J].Iron and Steel,2005,40(1):66-68