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摘 要：掌握综放工作面来压和覆岩运移规律对综放工作面安全高效开采具有重要意义。以成庄煤矿4311综放工作面为工程背景，通过物理模拟对工作面覆岩垮落特征、矿压显现规律、支架载荷分布规律和覆岩“三带”发育特征进行了研究。结果表明：4311工作面初次来压步距58.5 m，周期来压步距11.5～27 m，平均18 m。工作面覆岩垮落呈现明显的“三带”分布规律，垮落带高度最大48 m，裂隙带高度最大169 m，煤层顶板169 m以上为弯曲下沉带。工作面推进222 m后达到充分采动，最大裂采比26.20，工作面顶板来压时，支架载荷一般大于3 500 kN/架，最大为4 115 kN/架，给出了合理的支架选型工作阻力为4 372～4 938 kN，4311综放工作面开采过程中没有出现压架现象。
关键词：综放工作面;矿压规律;覆岩垮落特征;支护阻力
中图分类号：TD 323
文献标志码：A
文章编号：1672-9315（2021）03-0449-08
DOI：10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2021.0309
Abstract：It is of great significance to master the law of weighting and overburden rock movement in fully-mechanized working face for safe and efficient mining.Taking the 4311 fully-mechanized working face of the fourth district of Chengzhuang coal mine as the engineering background，the caving characteristics，strata behavior law，support load distribution law and overburden “three zones” development characteristics were studied based on physical simulation.The results show that the first weighting distance of 4311 working face is 58.5 m，the periodic weighting distance is 11.5～27 m，with an average of 18 m.The overburden collapse of the working face presents an obvious distribution rule of “three zones”.The maximum height of the caving zone is 48 m，the maximum height of the fracture zone is 169 m，and the top of the coal seam is a curved subsidence zone above 169 m.After the working face is pushed through 222 m，it reaches full mining，and the maximum fissure mining ratio is 26.20，when the roof of 4311 working face is pressed，the average support resistance is more than 3 500 kN/frame，and the maximum support resistance is 4 115 kN/frame，the reasonable work resistance of bracket selection is given as 4 372～4 938 kN，in 4311 fully mechanized top coal working face，there didn’t occur any support crushing during mining.Key words：fully mechanized working face;strata behavior law;overburden rock caving characteristics;support resistance
0 引 言
煤炭资源在中国能源战略中占据主导地位，近年来，随着开采工艺、开采设备及支架-围岩耦合支护理论的提升，开采规模和年产量在不断增加[1]。超大采高综放开采已初步实现了安全高效、高回收率开采，对于综放开采，不同地质条件和开采条件的综放工作面，其矿压显现规律和覆岩垮落特征存在较大差异。厚煤层放顶煤开采，由于采高大，工作面来压和覆岩运动剧烈。综放工作面直接顶厚度和岩性影响着垮落后的碎胀程度，进而影响后方采空区的充填程度和上覆岩层运动破断运动形式和结构形态[2-6]。根据现场实践，综放工作面顶板初次垮落和周期垮落规律的预判，对工作面安全高效生产至关重要，同时液压支架与围岩相互作用关系，也影响着综放工作面的安全生产[7-12]。掌握综放工作面覆岩垮落特征、“三带”发育高度和矿压显现规律，对指导综放采煤工作面安全开采具有重要意义。在保证安全生产的前提下，选择合理的支架工作阻力不仅能够保证安全生产，而且能够降低生产成本[13-19]。可见，综放工作面矿压显现规律和覆岩运移规律是巖层控制关注的热点。
以成庄煤矿4311综放工作面为研究背景，采用物理模拟实验，研究成庄煤矿4311综放工作面覆岩垮落特征、围岩应力分布规律、覆岩“三带”发育特征和支架载荷分布规律，揭示了成庄煤矿4311综放工作面矿压显现规律及覆岩垮落规律，对工作面顶板控制和来压监测预报提供科学依据，为成庄煤矿3#煤层安全高效开采提供了理论依据。 1 工程背景
成庄煤矿4311工作面位于四盘区，开采3#煤层，煤层厚度平均6.3 m，倾角3°，平均埋深480 m。工作面走向长度1 318 m，倾向长度210 m，采用综合机械化低位放顶煤采煤法，全部垮落法管理顶板，采高3 m，放煤厚度3.3 m，两端头各留6 m长距离不放顶煤，采用正规循环作业，每日进度8个循环，日推进6.4 m。3#煤层为条带状结构，似金属光泽，煤层普氏系数f=2～4，属中硬煤层，直接顶为泥岩，厚度2.45 m，黑色，层理发育，植物化石丰富;基本顶为砂质泥岩，厚度10.1 m，局部含少量砂岩，水平层理发育;直接底和老底为砂质泥岩，总厚度11.5 m。4311工作面采用三巷布置，其中43111巷为轨道巷兼主进风巷，43113巷为胶带输送机巷，43112巷为回风巷，43112巷和43113巷之间留设45 m煤柱。工作面采用“两进一回”Y型通风方式，工作面巷道布置如图1所示。
2 综放工作面覆岩垮落特征物理模拟
2.1 模型设计
以成庄煤矿4311综放工作面地质条件为原型，采用物理相似模拟，研究4311综放工作面覆岩垮落特征。选用3.0 m平面应力模型架，确定模型的几何相似比为1∶150，模型尺寸3.0 m×1.43 m
×0.2 m。剩余上覆岩层和土层载荷用铁砖加载配重。煤岩体力学参数见表1。
按照相似理论，结合煤岩力学参数，选用河沙作骨料，石膏、大白粉作胶结材料，云母粉模拟岩层节理裂隙。按照物理相似准则，计算各个岩层的相似配比，物理模拟实验模型如图2所示。
模型表面共布置5条岩移测线，分别位于顶板上方15，45，75，105，135 m处，采用全站仪监测开挖过程中岩移规律。底板铺装应力传感器，监测采动过程中的应力变化，通过模拟支架监测采动过程中的工作面顶板压力，开挖过程中为消除边界效应，模型左右边界各留设70 m边界煤柱。
2.2 覆岩垮落规律
2.2.1 直接顶垮落
当工作面推进至45 m时，直接顶上方出现微小离层裂隙，开切眼处和工作面煤壁处出现上行裂隙。工作面推进至46.5 m时，直接顶板离层加大，煤壁处和切眼处出现上行裂隙进一步扩大。随后，直接顶大面积垮落，垮落岩块未形成规则铰接结构，呈碎块散落在采空区，此时顶板垮落为直接顶初次垮落。直接顶初次垮落高度为3 m，离层裂隙发育到煤层顶板上方5.6 m处。直接顶垮落过程如图3所示。
2.2.2 老顶的初次垮落
工作面推进至49.5 m时，直接顶岩梁在老顶载荷和自重作用下发生弯曲下沉并产生离层裂隙。工作面继续推进，离层裂隙不断向上发育，推进至58.5 m，老顶岩层弯曲下沉，由于顶板岩块端部挤碎使老顶产生回转失稳，在两端产生拉裂隙，但破断裂隙未贯穿整个岩层，此时对應于老顶的初次破断，初次垮落步距58.5 m。老顶初次垮落时，采空区上方顶板裂隙带发育高度16 m，离层岩梁宽度37.5 m。覆岩在切眼处的垮落角为61°，在煤壁处为59°，老顶的初次垮落形态如图4所示。
2.2.3 顶板周期性垮落规律
1）第1次周期垮落。工作面推进72.5 m时，老顶第1次周期垮落，垮落步距14 m，顶板裂隙带高度25.2 m，离层宽度35.7 m，离层间距1.5 m。靠近切眼处顶板离层裂隙尚未闭合，顶板岩层形成较明显的“砌体梁”铰接结构，如图5所示。
2）第2次周期垮落。随着煤层不断被开挖，上覆岩层离层裂隙不断向上发育，当工作面推进90 m时，老顶第2次周期垮落，垮落步距17.5 m，裂隙带高度29 m，离层宽度43.5 m，离层间距1.3 m，直接顶下位岩层产生明显的竖向裂隙，未形成铰接结构，直接顶垮落充分。总体上，下部岩层先垮落，上方岩层滞后垮落，如图6所示。
3）第3，4次周期垮落。工作面推进到104.5 m时，覆岩离层裂隙进一步向上发育，原有离层裂隙随着上方岩层的回转变形，逐渐趋于闭合，裂隙带高度发育至煤层上方45 m处，老顶第3次周期垮落，垮落步距14.5 m，此次垮落强度不大，如图7所示。推进到118.5 m时，覆岩离层裂隙进一步向上发育，采空区中部原有离层裂隙随着上方岩层的回转变形，逐渐趋于闭合。切眼处的上行裂隙和离层裂隙进一步减小，但煤壁上方的离层裂隙变大，上行裂隙随着后方老顶岩梁的回转变形，不断向上发育，覆岩裂隙带高度发育至煤层上方55.5 m处，离层岩梁宽度51 m，离层间距1.0 m，第4次周期垮落，垮落步距14 m，顶板结构如图8所示。
推进到222 m时，达到充分采动，裂隙带发育最大高度169 m。工作面开采过程中，覆岩层呈周期性垮落。物理模拟开采结束后，得到了12次顶板周期垮落特征和裂隙发育高度，4311综放工作面，初次来压步距58.5 m，周期来压步距一般为11.5～27 m，平均18 m。覆岩垮落规律及矿压显现特征见表2。
2.3 覆岩裂隙发育规律
开挖结束后，裂隙带发育高度最大169 m。模拟最大采高6.45 m，最大裂采比26.20。裂隙带高度与工作面推进关系如图9所示。
从图9可知，工作面推进到104 m时，覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的1.5倍左右。工作面推进到110 m，覆岩垮落带高度维持在48 m左右，推进到
120 m左右时，覆岩裂隙带发育迅速。当工作面推进到222 m，覆岩裂隙带发育充分，达到充分采动，裂隙带随着工作面的推进，基本保持169 m左右，此时覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的3.5倍。
3 工作面矿压显现及覆岩运动规律
3.1 工作面来压规律
根据物理模拟过程中覆岩垮落形态，应用无线应力传感器监测工作面推进过程中支架载荷情况，得到不同工作面推进距离的受力情况。工作面开采矿压显现规律如图10所示。 当工作面推进到46.5 m时，直接顶初次垮落，支架压力不大，为2 814 kN，老顶初次垮落时，支架压力明显上升，支架载荷3 602 kN，来压剧烈，顶板垮落充分。老顶第1次周期来压，支架载荷为3 192 kN;第2次周期来压，支架载荷为3 644 kN;第4次周期来压，支架载荷为3 696 kN，此次周期来压剧烈，老顶第7次周期来压强度4 115 kN/架，此次来压最为强烈，覆岩垮落剧烈，上覆岩层离层裂隙加大，上行裂隙发育充分。
从图10可得，开采过程中，上覆岩层来压时支架载荷一般大于3 500 kN/架，最大可达4 115 kN/架。现场实践中，为保证安全生产，工作面支架应该有15%～20%的富余量，因此安全的支架选型应该为4 732～4 938 kN。4311综放工作面采用ZZPE4800/17/33型放顶煤支架，支架工作阻力4 800 kN，安全阀开启率为5%，没有出现压架等现象。
3.2 覆岩运移规律
3.2.1 覆岩移动规律
对布置在模型表面5个层位（煤层顶板上方15，45，75，105，135 m）上的测点用全站仪记录覆岩垂直位移。在开挖过程中，对每次顶板周期垮落后对各个测线的测点位移变化量进行观测，得到不同层位覆岩垂直位移变化规律如图11所示。
从图11可以得出：
1）15 m层位顶板最大下沉值位于工作面推进到140 m位置，最大下沉为5.9 m。从距离开切眼到停采线前50 m处的顶板全部位移垮落带内，位于垮落带的顶板范围为210 m左右。采空区中部的下沉值大，顶板表现为同步下沉，不均匀下沉系数小。靠近切眼处和停采线处的顶板下沉量小，但顶板不均匀下沉系数大。
2）45 m层位顶板最大下沉值位于工作面中部，最大下沉值为4.9，200 m范围内的顶板位于覆岩垮落带。采空区中部150 m范围内顶板下沉值基本在4.0～4.9 m。
3）75 m層位顶板最大下沉值为3.7，180 m范围左右的顶板位下沉值在3.1～3.7 m，不均匀下沉系数为0.16。采空区上方覆岩顶板同步下沉盆地范围较15 m和45 m层位小。
4）105 m层位顶板下沉值最大为2.8 m，150 m左右的顶板下沉量在2.4～2.8 m，采空区中部下沉盆地整体下沉量较小，不均匀下沉系数为0.14。靠近煤壁处的不均匀下沉系数为0.53，靠近停采线位置的覆岩不均匀沉降系数为0.78。
5）135 m层位顶板下沉量最大为2.2 m，100 m左右的顶板下沉量在2.1～2.2 m，共同下沉盆地内覆岩的不均匀下沉系数为0.05，整体表现为均匀沉降，此时的位于采空区内部的上覆岩层离层裂隙趋于闭合，切眼处和停采线处的上行裂隙和离层裂隙减小。
6）采空区煤层顶板下位岩层下沉盆地的下沉量大于上位岩层的下沉量，随着覆岩与煤层顶板的距离增大，顶板受采动影响程度逐渐减小。
7）靠近切眼处的覆岩不均匀下沉系数一般为0.45～0.56，靠近停采线处的覆岩不均匀下沉系数一般为0.67～0.78，覆岩下沉盆地内的不均匀系数一般为0.05～0.12。
8）由于岩体具有碎胀性，上覆岩层受采动影响，岩体碎胀性不断叠加，导致覆岩上方的离层裂隙随着工作面推进不断减小或闭合。下位岩层受采动影响的程度大于上位岩层，下位岩层裂隙发育，垮落充分，下位岩层的离层岩梁跨度和离层间距大于上位岩层。
3.2.2 覆岩“三带”分布特征
4311工作面开采结束后，上覆岩层呈现明显的“三带”分布规律，根据模拟实验观测数据，覆岩垮落带高度最大发育至48 m左右，覆岩裂隙带高度发育至169 m左右，煤层顶板169 m以上为弯曲下沉带，覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的3.5倍左右，3#煤层开采最大裂采比为26.20，覆岩“三带”分布特征如图12所示。
4 结 论
1）4311工作面初次来压步距58.5 m，周期来压步距11.5～27 m，平均18 m。来压时支架载荷一般大于3 500 kN/架，最大4 115 kN/架。现场实践中，为保证安全生产，考虑支架15%～20%的富余量，支架选型4 732～4 938 kN。
2）采空区顶板下位岩层下沉盆地的下沉量大于上位岩层的下沉量，随着覆岩与煤层顶板的距离增大，顶板受采动影响程度逐渐减小。靠近切眼处和煤壁处的覆岩上行裂隙和离层裂隙发育充分，采空区下沉盆地内的离层裂隙基本闭合。
3）4311工作面开采后，覆岩呈现明显“三带”分布规律，覆岩垮落带高度最大48 m，裂隙带高度169 m，煤层顶板169 m以上为弯曲下沉带。工作面充分采动后，裂隙带发育趋于稳定，达到169 m，最大裂采比26.20。
参考文献（References）：
[1] 王国法，庞义辉，李明忠，等.超大采高工作面液压支架与围岩耦合作用关系[J].煤炭学报，2017，42（2）：518-526.WANG Guofa，PANG Yihui，LI Mingzhong，et al.Hydraulic support and coal wall coupling relationship in ultra large height mining face[J].Journal of China Coal Society，2017，42（2）：518-526.
[2]常聚财，谢广祥，杨科.较薄厚煤层开采顶煤岩运移破坏特征研究[J].煤炭科学技术，2008，36（4）：13-15.CHANG Jucai，XIE Guangxiang，YANG Ke.Research on movement and displacement failure features of top coal and strata in fully mechanized top caving mining in thinner thick seam[J].Coal Science and Technology，2008，36（4）：13-15. [3]张振龙，常少峰，崔振东.综放工作面初次垮落前强制放顶研究[J].山东煤炭科技，2020（1）：56-57，64.
ZHANG Zhenlong，CHANG Shaofeng，CUI Zhendong.Study on forced caving before the first pressure in fully mechanized top coal caving face[J].Shandong Coal Science and Technology，2020（1）：56-57，64.
[4]李化敏，蔣东杰.放顶煤液压支架承载特性及其适应性分析[J].煤炭科学技术，2015，43（6）：23-28，70.
LI Huamin，JIANG Dongjie.Analysis on loading features and suitability of hydraulic powered caving supports[J].Coal Science and Technology，2015，43（6）：23-28，70.
[5]赵宝峰.工作面开采覆岩移动规律的数值模拟研究[J].煤炭技术，2016，35（9）：25-26.ZHAO Baofeng.Study on movement rule of overlying strata after working face exploitation based on numerical simulation[J].Coal Technology，2016，35（9）：25-26.
[6]李树刚，徐培耘，赵鹏翔，等.综采工作面覆岩压实区演化采高效应分析及应用[J].煤炭学报，2018，43（S1）：112-120.LI Shugang，XU Peiyun，ZHAO Pengxiang，et al.Analysis and application on the mining height effect of evolving law of compaction area at fully mechanized face[J].Journal of China Coal Society，2018，43（S1）：112-120.
[7]王国法，庞义辉.特厚煤层大采高综采综放适应性评价和技术原理[J].煤炭学报，2018，43（1）：33-42.WANG Guofa，PANG Yihui.Fully-mechanized coal mining and caving mining method evaluation and key technology for thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2018，43（1）：33-42.
[8]王金华，黄志增，于雷.特厚煤层综放开采顶煤体“三带”放煤理论与应用[J].煤炭学报，2017，42（4）：809-816.WANG Jinhua，HUANG Zhizeng，YU Lei.“Three plies in top coal”theory and its application in top coal caving mining for ultra-thick coal seams[J].Journal of China Coal Society，2017，42（4）：809-816.
[9]于雷，闫少宏，刘全明.特厚煤层综放开采支架工作阻力的确定[J].煤炭学报，2012，37（5）：737-742. YU Lei，YAN Shaohong，LIU Quanming.Determining support working resistance of top coal caving in extra thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2012，37（5）：737-742.
[10]于雷，闫少宏.特厚煤层综放开采顶板运动形式及矿压规律研究[J].煤炭科学技术，2015，43（8）：40-44，59.YU Lei，YAN Shaohong.Roof structure moving type and its influence on ground pressure of top coal caving in extra thick coal seam[J].Coal Science and Technology，2015，43（8）：40-44，59.
[11]杨登峰，张凌凡，柴茂，等.基于断裂力学的特厚煤层综放开采顶板破断规律研究[J].岩土力学，2016，37（7）：2033-2039. YANG Dengfeng，ZHANG Lingfan，CHAI Mao，et al.Study of roof breaking law of fully mechanized top coal caving mining in ultra-thick coal seam based on fracture mechanics[J].Rock and Soil Mechanics，2016，37（7）：2033-2039.
[12]刘贵，张华兴，刘治国，等.河下综放开采覆岩破坏发育特征实测及模拟研究[J].煤炭学报，2013，38（6）：987-993. LIU Gui，ZHANG Huaxing，LIU Zhiguo，et al.Observation and simulation research on development features of overlying strata failure in conditions of fully-mechanized top-coal caving mining under river[J].Journal of China Coal Society，2013，38（6）：987-993. [13]张宏伟，朱志洁，霍利杰，等.特厚煤层综放开采覆岩破坏高度[J].煤炭学报，2014，39（5）：816-821. ZHANG Hongwei，ZHU Zhijie，HUO Lijie，et al.The overburden failure height of superhigh seam by fully-mechanized caving method[J].Journal of China Coal Society，2014，39（5）：816-821.
[14]闫少宏.特厚煤层大采高综放开采支架外载的理论研究[J].煤炭学报，2009，34（5）：590-593.YAN Shaohong.Theory study on the load on support of long wall with top coal caving with great mining height in extra thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2009，34（5）：590-593.
[15]袁永，屠世浩，王瑛，等.大采高综采技术的关键问题与对策探讨[J].煤炭科学技术，2010，38（1）：4-8.YUAN Yong，TU Shihao，WANG Ying，et al.Discussion on key problems and countermeasures of fully mechanized mining technology with high mining height[J].Coal Science and Technology，2010，38（1）：4-8.
[16]李春杰，刘银先，高红彬，等.“三软”煤层采场覆岩运动及应力分布规律[J].西安科技大学学报，2015，27（2）：187-191.
LI Chunjie，LIU Yinxian，GAO Hongbin，et al.Overlying strata movement and stress distribution law in the“three-soft”coal seam[J].Journal of Xi’an University of Science and Technology，2015，27（2）：187-191.
[17]汤铸，李树清，黄寿卿，等.厚松散层矿区综放开采地表移动变形规律[J].煤矿安全，2018，49（6）：210-212，216.TANG Zhu，LI Shuqing，HUANG Shouqing，et al.Re-search on surface movement law for fully-mechanized top coal caving under thick unconsolidated layers[J].Safety in Coal Mines，2018，49（6）：210-212，216.
[18]王红胜，张东升，王旭锋，等.综放面近距离跨采下山分区加固技术[J].西安科技大学学报，2007，27（4）：559-564.WANG Hongsheng，ZHANG Dongsheng，WANG Xu-feng，et al.Close quarters overhead mining diphead sub area reinforcement technique in top-caving mining coalface and its application[J].Journal of Xi’an University of Science and Technology，2007，27（4）：559-564.
[19]于斌，朱帝杰，陈忠辉.基于随机介质理论的综放开采顶煤放出规律[J].煤炭学报，2017，42（6）：1366-1371.YU Bin，ZHU Dijie，CHEN Zhonghui.Top-coal drawing law of LTCC mining based on stochastic medium theory[J].Journal of China Coal Society，2017，42（6）：1366-1371.
[20]张宏伟，朱志洁，霍利杰，等.特厚煤层综放开采覆岩破坏高度[J].煤炭学报，2014，39（5）：816-821. ZHANG Hongwei，ZHU Zhijie，HUO Lijie，et al.The overburden failure height of superhigh seam by fully-mechanized caving method[J].Journal of China Coal Society，2014，39（5）：816-821.
[21]李化敏，蒋东杰，李东印.特厚煤层大采高综放工作面矿压及顶板破断特征[J].煤炭学报，2014，39（10）：1956-1960. LI Huamin，JIANG Dongjie，LI Dongyin.Analysis of ground pressure and roof movement in fully-mechanized top coal caving with large mining height in ultra-thick seam[J].Journal of China Coal Society，2014，39（10）：1956-1960.
[22]冯宇峰，欧阳振华，邓志刚，等.含夹矸特厚煤层综放工作面顶煤破碎机理分析[J].煤炭科学技术，2016，44（1）：120-125. FENG Yufeng，OUYANG Zhenhua，DENG Zhigang，et al.Analysis on top coal breaking mechanism of fully-mechanized caving mining face in ultra thick seam with parting[J].Coal Science and Technology，2016，44（1）：120-125.
[23]王金华.综放开采是解决厚煤层开采难题的有效途径[J].煤炭科学技术，2005，33（2）：1-6.WANG Jinhua.Fully mechanized top coal caving mining is the effective access to solve difficult problems in thick seam mining[J].Coal Science and Technology，2005，33（2）：1-6.
[24]王金华.特厚煤层大采高综放开采关键技术[J].煤炭学报，2013，38（12）：2089-2098.WANG Jinhua.Key technology for fully-mechanized top coal caving with large mining height in extra-thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2013，38（12）：2089-2098.
[25]于斌，朱衛兵，高瑞，等.特厚煤层综放开采大空间采场覆岩结构及作用机制[J].煤炭学报，2016，41（3）：571-580.YU Bin，ZHU Weibing，GAO Rui，et al.Strata structure and its effect mechanism of large space stope for fully-mechanized sublevel caving mining of extremely thickcoal seam[J].Journal of China Coal Society，2016，41（3）：571-580.
关键词：综放工作面;矿压规律;覆岩垮落特征;支护阻力
中图分类号：TD 323
文献标志码：A
文章编号：1672-9315（2021）03-0449-08
DOI：10.13800/j.cnki.xakjdxxb.2021.0309
Abstract：It is of great significance to master the law of weighting and overburden rock movement in fully-mechanized working face for safe and efficient mining.Taking the 4311 fully-mechanized working face of the fourth district of Chengzhuang coal mine as the engineering background，the caving characteristics，strata behavior law，support load distribution law and overburden “three zones” development characteristics were studied based on physical simulation.The results show that the first weighting distance of 4311 working face is 58.5 m，the periodic weighting distance is 11.5～27 m，with an average of 18 m.The overburden collapse of the working face presents an obvious distribution rule of “three zones”.The maximum height of the caving zone is 48 m，the maximum height of the fracture zone is 169 m，and the top of the coal seam is a curved subsidence zone above 169 m.After the working face is pushed through 222 m，it reaches full mining，and the maximum fissure mining ratio is 26.20，when the roof of 4311 working face is pressed，the average support resistance is more than 3 500 kN/frame，and the maximum support resistance is 4 115 kN/frame，the reasonable work resistance of bracket selection is given as 4 372～4 938 kN，in 4311 fully mechanized top coal working face，there didn’t occur any support crushing during mining.Key words：fully mechanized working face;strata behavior law;overburden rock caving characteristics;support resistance
0 引 言
煤炭资源在中国能源战略中占据主导地位，近年来，随着开采工艺、开采设备及支架-围岩耦合支护理论的提升，开采规模和年产量在不断增加[1]。超大采高综放开采已初步实现了安全高效、高回收率开采，对于综放开采，不同地质条件和开采条件的综放工作面，其矿压显现规律和覆岩垮落特征存在较大差异。厚煤层放顶煤开采，由于采高大，工作面来压和覆岩运动剧烈。综放工作面直接顶厚度和岩性影响着垮落后的碎胀程度，进而影响后方采空区的充填程度和上覆岩层运动破断运动形式和结构形态[2-6]。根据现场实践，综放工作面顶板初次垮落和周期垮落规律的预判，对工作面安全高效生产至关重要，同时液压支架与围岩相互作用关系，也影响着综放工作面的安全生产[7-12]。掌握综放工作面覆岩垮落特征、“三带”发育高度和矿压显现规律，对指导综放采煤工作面安全开采具有重要意义。在保证安全生产的前提下，选择合理的支架工作阻力不仅能够保证安全生产，而且能够降低生产成本[13-19]。可见，综放工作面矿压显现规律和覆岩运移规律是巖层控制关注的热点。
以成庄煤矿4311综放工作面为研究背景，采用物理模拟实验，研究成庄煤矿4311综放工作面覆岩垮落特征、围岩应力分布规律、覆岩“三带”发育特征和支架载荷分布规律，揭示了成庄煤矿4311综放工作面矿压显现规律及覆岩垮落规律，对工作面顶板控制和来压监测预报提供科学依据，为成庄煤矿3#煤层安全高效开采提供了理论依据。 1 工程背景
成庄煤矿4311工作面位于四盘区，开采3#煤层，煤层厚度平均6.3 m，倾角3°，平均埋深480 m。工作面走向长度1 318 m，倾向长度210 m，采用综合机械化低位放顶煤采煤法，全部垮落法管理顶板，采高3 m，放煤厚度3.3 m，两端头各留6 m长距离不放顶煤，采用正规循环作业，每日进度8个循环，日推进6.4 m。3#煤层为条带状结构，似金属光泽，煤层普氏系数f=2～4，属中硬煤层，直接顶为泥岩，厚度2.45 m，黑色，层理发育，植物化石丰富;基本顶为砂质泥岩，厚度10.1 m，局部含少量砂岩，水平层理发育;直接底和老底为砂质泥岩，总厚度11.5 m。4311工作面采用三巷布置，其中43111巷为轨道巷兼主进风巷，43113巷为胶带输送机巷，43112巷为回风巷，43112巷和43113巷之间留设45 m煤柱。工作面采用“两进一回”Y型通风方式，工作面巷道布置如图1所示。
2 综放工作面覆岩垮落特征物理模拟
2.1 模型设计
以成庄煤矿4311综放工作面地质条件为原型，采用物理相似模拟，研究4311综放工作面覆岩垮落特征。选用3.0 m平面应力模型架，确定模型的几何相似比为1∶150，模型尺寸3.0 m×1.43 m
×0.2 m。剩余上覆岩层和土层载荷用铁砖加载配重。煤岩体力学参数见表1。
按照相似理论，结合煤岩力学参数，选用河沙作骨料，石膏、大白粉作胶结材料，云母粉模拟岩层节理裂隙。按照物理相似准则，计算各个岩层的相似配比，物理模拟实验模型如图2所示。
模型表面共布置5条岩移测线，分别位于顶板上方15，45，75，105，135 m处，采用全站仪监测开挖过程中岩移规律。底板铺装应力传感器，监测采动过程中的应力变化，通过模拟支架监测采动过程中的工作面顶板压力，开挖过程中为消除边界效应，模型左右边界各留设70 m边界煤柱。
2.2 覆岩垮落规律
2.2.1 直接顶垮落
当工作面推进至45 m时，直接顶上方出现微小离层裂隙，开切眼处和工作面煤壁处出现上行裂隙。工作面推进至46.5 m时，直接顶板离层加大，煤壁处和切眼处出现上行裂隙进一步扩大。随后，直接顶大面积垮落，垮落岩块未形成规则铰接结构，呈碎块散落在采空区，此时顶板垮落为直接顶初次垮落。直接顶初次垮落高度为3 m，离层裂隙发育到煤层顶板上方5.6 m处。直接顶垮落过程如图3所示。
2.2.2 老顶的初次垮落
工作面推进至49.5 m时，直接顶岩梁在老顶载荷和自重作用下发生弯曲下沉并产生离层裂隙。工作面继续推进，离层裂隙不断向上发育，推进至58.5 m，老顶岩层弯曲下沉，由于顶板岩块端部挤碎使老顶产生回转失稳，在两端产生拉裂隙，但破断裂隙未贯穿整个岩层，此时对應于老顶的初次破断，初次垮落步距58.5 m。老顶初次垮落时，采空区上方顶板裂隙带发育高度16 m，离层岩梁宽度37.5 m。覆岩在切眼处的垮落角为61°，在煤壁处为59°，老顶的初次垮落形态如图4所示。
2.2.3 顶板周期性垮落规律
1）第1次周期垮落。工作面推进72.5 m时，老顶第1次周期垮落，垮落步距14 m，顶板裂隙带高度25.2 m，离层宽度35.7 m，离层间距1.5 m。靠近切眼处顶板离层裂隙尚未闭合，顶板岩层形成较明显的“砌体梁”铰接结构，如图5所示。
2）第2次周期垮落。随着煤层不断被开挖，上覆岩层离层裂隙不断向上发育，当工作面推进90 m时，老顶第2次周期垮落，垮落步距17.5 m，裂隙带高度29 m，离层宽度43.5 m，离层间距1.3 m，直接顶下位岩层产生明显的竖向裂隙，未形成铰接结构，直接顶垮落充分。总体上，下部岩层先垮落，上方岩层滞后垮落，如图6所示。
3）第3，4次周期垮落。工作面推进到104.5 m时，覆岩离层裂隙进一步向上发育，原有离层裂隙随着上方岩层的回转变形，逐渐趋于闭合，裂隙带高度发育至煤层上方45 m处，老顶第3次周期垮落，垮落步距14.5 m，此次垮落强度不大，如图7所示。推进到118.5 m时，覆岩离层裂隙进一步向上发育，采空区中部原有离层裂隙随着上方岩层的回转变形，逐渐趋于闭合。切眼处的上行裂隙和离层裂隙进一步减小，但煤壁上方的离层裂隙变大，上行裂隙随着后方老顶岩梁的回转变形，不断向上发育，覆岩裂隙带高度发育至煤层上方55.5 m处，离层岩梁宽度51 m，离层间距1.0 m，第4次周期垮落，垮落步距14 m，顶板结构如图8所示。
推进到222 m时，达到充分采动，裂隙带发育最大高度169 m。工作面开采过程中，覆岩层呈周期性垮落。物理模拟开采结束后，得到了12次顶板周期垮落特征和裂隙发育高度，4311综放工作面，初次来压步距58.5 m，周期来压步距一般为11.5～27 m，平均18 m。覆岩垮落规律及矿压显现特征见表2。
2.3 覆岩裂隙发育规律
开挖结束后，裂隙带发育高度最大169 m。模拟最大采高6.45 m，最大裂采比26.20。裂隙带高度与工作面推进关系如图9所示。
从图9可知，工作面推进到104 m时，覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的1.5倍左右。工作面推进到110 m，覆岩垮落带高度维持在48 m左右，推进到
120 m左右时，覆岩裂隙带发育迅速。当工作面推进到222 m，覆岩裂隙带发育充分，达到充分采动，裂隙带随着工作面的推进，基本保持169 m左右，此时覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的3.5倍。
3 工作面矿压显现及覆岩运动规律
3.1 工作面来压规律
根据物理模拟过程中覆岩垮落形态，应用无线应力传感器监测工作面推进过程中支架载荷情况，得到不同工作面推进距离的受力情况。工作面开采矿压显现规律如图10所示。 当工作面推进到46.5 m时，直接顶初次垮落，支架压力不大，为2 814 kN，老顶初次垮落时，支架压力明显上升，支架载荷3 602 kN，来压剧烈，顶板垮落充分。老顶第1次周期来压，支架载荷为3 192 kN;第2次周期来压，支架载荷为3 644 kN;第4次周期来压，支架载荷为3 696 kN，此次周期来压剧烈，老顶第7次周期来压强度4 115 kN/架，此次来压最为强烈，覆岩垮落剧烈，上覆岩层离层裂隙加大，上行裂隙发育充分。
从图10可得，开采过程中，上覆岩层来压时支架载荷一般大于3 500 kN/架，最大可达4 115 kN/架。现场实践中，为保证安全生产，工作面支架应该有15%～20%的富余量，因此安全的支架选型应该为4 732～4 938 kN。4311综放工作面采用ZZPE4800/17/33型放顶煤支架，支架工作阻力4 800 kN，安全阀开启率为5%，没有出现压架等现象。
3.2 覆岩运移规律
3.2.1 覆岩移动规律
对布置在模型表面5个层位（煤层顶板上方15，45，75，105，135 m）上的测点用全站仪记录覆岩垂直位移。在开挖过程中，对每次顶板周期垮落后对各个测线的测点位移变化量进行观测，得到不同层位覆岩垂直位移变化规律如图11所示。
从图11可以得出：
1）15 m层位顶板最大下沉值位于工作面推进到140 m位置，最大下沉为5.9 m。从距离开切眼到停采线前50 m处的顶板全部位移垮落带内，位于垮落带的顶板范围为210 m左右。采空区中部的下沉值大，顶板表现为同步下沉，不均匀下沉系数小。靠近切眼处和停采线处的顶板下沉量小，但顶板不均匀下沉系数大。
2）45 m层位顶板最大下沉值位于工作面中部，最大下沉值为4.9，200 m范围内的顶板位于覆岩垮落带。采空区中部150 m范围内顶板下沉值基本在4.0～4.9 m。
3）75 m層位顶板最大下沉值为3.7，180 m范围左右的顶板位下沉值在3.1～3.7 m，不均匀下沉系数为0.16。采空区上方覆岩顶板同步下沉盆地范围较15 m和45 m层位小。
4）105 m层位顶板下沉值最大为2.8 m，150 m左右的顶板下沉量在2.4～2.8 m，采空区中部下沉盆地整体下沉量较小，不均匀下沉系数为0.14。靠近煤壁处的不均匀下沉系数为0.53，靠近停采线位置的覆岩不均匀沉降系数为0.78。
5）135 m层位顶板下沉量最大为2.2 m，100 m左右的顶板下沉量在2.1～2.2 m，共同下沉盆地内覆岩的不均匀下沉系数为0.05，整体表现为均匀沉降，此时的位于采空区内部的上覆岩层离层裂隙趋于闭合，切眼处和停采线处的上行裂隙和离层裂隙减小。
6）采空区煤层顶板下位岩层下沉盆地的下沉量大于上位岩层的下沉量，随着覆岩与煤层顶板的距离增大，顶板受采动影响程度逐渐减小。
7）靠近切眼处的覆岩不均匀下沉系数一般为0.45～0.56，靠近停采线处的覆岩不均匀下沉系数一般为0.67～0.78，覆岩下沉盆地内的不均匀系数一般为0.05～0.12。
8）由于岩体具有碎胀性，上覆岩层受采动影响，岩体碎胀性不断叠加，导致覆岩上方的离层裂隙随着工作面推进不断减小或闭合。下位岩层受采动影响的程度大于上位岩层，下位岩层裂隙发育，垮落充分，下位岩层的离层岩梁跨度和离层间距大于上位岩层。
3.2.2 覆岩“三带”分布特征
4311工作面开采结束后，上覆岩层呈现明显的“三带”分布规律，根据模拟实验观测数据，覆岩垮落带高度最大发育至48 m左右，覆岩裂隙带高度发育至169 m左右，煤层顶板169 m以上为弯曲下沉带，覆岩裂隙带高度一般为垮落带高度的3.5倍左右，3#煤层开采最大裂采比为26.20，覆岩“三带”分布特征如图12所示。
4 结 论
1）4311工作面初次来压步距58.5 m，周期来压步距11.5～27 m，平均18 m。来压时支架载荷一般大于3 500 kN/架，最大4 115 kN/架。现场实践中，为保证安全生产，考虑支架15%～20%的富余量，支架选型4 732～4 938 kN。
2）采空区顶板下位岩层下沉盆地的下沉量大于上位岩层的下沉量，随着覆岩与煤层顶板的距离增大，顶板受采动影响程度逐渐减小。靠近切眼处和煤壁处的覆岩上行裂隙和离层裂隙发育充分，采空区下沉盆地内的离层裂隙基本闭合。
3）4311工作面开采后，覆岩呈现明显“三带”分布规律，覆岩垮落带高度最大48 m，裂隙带高度169 m，煤层顶板169 m以上为弯曲下沉带。工作面充分采动后，裂隙带发育趋于稳定，达到169 m，最大裂采比26.20。
参考文献（References）：
[1] 王国法，庞义辉，李明忠，等.超大采高工作面液压支架与围岩耦合作用关系[J].煤炭学报，2017，42（2）：518-526.WANG Guofa，PANG Yihui，LI Mingzhong，et al.Hydraulic support and coal wall coupling relationship in ultra large height mining face[J].Journal of China Coal Society，2017，42（2）：518-526.
[2]常聚财，谢广祥，杨科.较薄厚煤层开采顶煤岩运移破坏特征研究[J].煤炭科学技术，2008，36（4）：13-15.CHANG Jucai，XIE Guangxiang，YANG Ke.Research on movement and displacement failure features of top coal and strata in fully mechanized top caving mining in thinner thick seam[J].Coal Science and Technology，2008，36（4）：13-15. [3]张振龙，常少峰，崔振东.综放工作面初次垮落前强制放顶研究[J].山东煤炭科技，2020（1）：56-57，64.
ZHANG Zhenlong，CHANG Shaofeng，CUI Zhendong.Study on forced caving before the first pressure in fully mechanized top coal caving face[J].Shandong Coal Science and Technology，2020（1）：56-57，64.
[4]李化敏，蔣东杰.放顶煤液压支架承载特性及其适应性分析[J].煤炭科学技术，2015，43（6）：23-28，70.
LI Huamin，JIANG Dongjie.Analysis on loading features and suitability of hydraulic powered caving supports[J].Coal Science and Technology，2015，43（6）：23-28，70.
[5]赵宝峰.工作面开采覆岩移动规律的数值模拟研究[J].煤炭技术，2016，35（9）：25-26.ZHAO Baofeng.Study on movement rule of overlying strata after working face exploitation based on numerical simulation[J].Coal Technology，2016，35（9）：25-26.
[6]李树刚，徐培耘，赵鹏翔，等.综采工作面覆岩压实区演化采高效应分析及应用[J].煤炭学报，2018，43（S1）：112-120.LI Shugang，XU Peiyun，ZHAO Pengxiang，et al.Analysis and application on the mining height effect of evolving law of compaction area at fully mechanized face[J].Journal of China Coal Society，2018，43（S1）：112-120.
[7]王国法，庞义辉.特厚煤层大采高综采综放适应性评价和技术原理[J].煤炭学报，2018，43（1）：33-42.WANG Guofa，PANG Yihui.Fully-mechanized coal mining and caving mining method evaluation and key technology for thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2018，43（1）：33-42.
[8]王金华，黄志增，于雷.特厚煤层综放开采顶煤体“三带”放煤理论与应用[J].煤炭学报，2017，42（4）：809-816.WANG Jinhua，HUANG Zhizeng，YU Lei.“Three plies in top coal”theory and its application in top coal caving mining for ultra-thick coal seams[J].Journal of China Coal Society，2017，42（4）：809-816.
[9]于雷，闫少宏，刘全明.特厚煤层综放开采支架工作阻力的确定[J].煤炭学报，2012，37（5）：737-742. YU Lei，YAN Shaohong，LIU Quanming.Determining support working resistance of top coal caving in extra thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2012，37（5）：737-742.
[10]于雷，闫少宏.特厚煤层综放开采顶板运动形式及矿压规律研究[J].煤炭科学技术，2015，43（8）：40-44，59.YU Lei，YAN Shaohong.Roof structure moving type and its influence on ground pressure of top coal caving in extra thick coal seam[J].Coal Science and Technology，2015，43（8）：40-44，59.
[11]杨登峰，张凌凡，柴茂，等.基于断裂力学的特厚煤层综放开采顶板破断规律研究[J].岩土力学，2016，37（7）：2033-2039. YANG Dengfeng，ZHANG Lingfan，CHAI Mao，et al.Study of roof breaking law of fully mechanized top coal caving mining in ultra-thick coal seam based on fracture mechanics[J].Rock and Soil Mechanics，2016，37（7）：2033-2039.
[12]刘贵，张华兴，刘治国，等.河下综放开采覆岩破坏发育特征实测及模拟研究[J].煤炭学报，2013，38（6）：987-993. LIU Gui，ZHANG Huaxing，LIU Zhiguo，et al.Observation and simulation research on development features of overlying strata failure in conditions of fully-mechanized top-coal caving mining under river[J].Journal of China Coal Society，2013，38（6）：987-993. [13]张宏伟，朱志洁，霍利杰，等.特厚煤层综放开采覆岩破坏高度[J].煤炭学报，2014，39（5）：816-821. ZHANG Hongwei，ZHU Zhijie，HUO Lijie，et al.The overburden failure height of superhigh seam by fully-mechanized caving method[J].Journal of China Coal Society，2014，39（5）：816-821.
[14]闫少宏.特厚煤层大采高综放开采支架外载的理论研究[J].煤炭学报，2009，34（5）：590-593.YAN Shaohong.Theory study on the load on support of long wall with top coal caving with great mining height in extra thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2009，34（5）：590-593.
[15]袁永，屠世浩，王瑛，等.大采高综采技术的关键问题与对策探讨[J].煤炭科学技术，2010，38（1）：4-8.YUAN Yong，TU Shihao，WANG Ying，et al.Discussion on key problems and countermeasures of fully mechanized mining technology with high mining height[J].Coal Science and Technology，2010，38（1）：4-8.
[16]李春杰，刘银先，高红彬，等.“三软”煤层采场覆岩运动及应力分布规律[J].西安科技大学学报，2015，27（2）：187-191.
LI Chunjie，LIU Yinxian，GAO Hongbin，et al.Overlying strata movement and stress distribution law in the“three-soft”coal seam[J].Journal of Xi’an University of Science and Technology，2015，27（2）：187-191.
[17]汤铸，李树清，黄寿卿，等.厚松散层矿区综放开采地表移动变形规律[J].煤矿安全，2018，49（6）：210-212，216.TANG Zhu，LI Shuqing，HUANG Shouqing，et al.Re-search on surface movement law for fully-mechanized top coal caving under thick unconsolidated layers[J].Safety in Coal Mines，2018，49（6）：210-212，216.
[18]王红胜，张东升，王旭锋，等.综放面近距离跨采下山分区加固技术[J].西安科技大学学报，2007，27（4）：559-564.WANG Hongsheng，ZHANG Dongsheng，WANG Xu-feng，et al.Close quarters overhead mining diphead sub area reinforcement technique in top-caving mining coalface and its application[J].Journal of Xi’an University of Science and Technology，2007，27（4）：559-564.
[19]于斌，朱帝杰，陈忠辉.基于随机介质理论的综放开采顶煤放出规律[J].煤炭学报，2017，42（6）：1366-1371.YU Bin，ZHU Dijie，CHEN Zhonghui.Top-coal drawing law of LTCC mining based on stochastic medium theory[J].Journal of China Coal Society，2017，42（6）：1366-1371.
[20]张宏伟，朱志洁，霍利杰，等.特厚煤层综放开采覆岩破坏高度[J].煤炭学报，2014，39（5）：816-821. ZHANG Hongwei，ZHU Zhijie，HUO Lijie，et al.The overburden failure height of superhigh seam by fully-mechanized caving method[J].Journal of China Coal Society，2014，39（5）：816-821.
[21]李化敏，蒋东杰，李东印.特厚煤层大采高综放工作面矿压及顶板破断特征[J].煤炭学报，2014，39（10）：1956-1960. LI Huamin，JIANG Dongjie，LI Dongyin.Analysis of ground pressure and roof movement in fully-mechanized top coal caving with large mining height in ultra-thick seam[J].Journal of China Coal Society，2014，39（10）：1956-1960.
[22]冯宇峰，欧阳振华，邓志刚，等.含夹矸特厚煤层综放工作面顶煤破碎机理分析[J].煤炭科学技术，2016，44（1）：120-125. FENG Yufeng，OUYANG Zhenhua，DENG Zhigang，et al.Analysis on top coal breaking mechanism of fully-mechanized caving mining face in ultra thick seam with parting[J].Coal Science and Technology，2016，44（1）：120-125.
[23]王金华.综放开采是解决厚煤层开采难题的有效途径[J].煤炭科学技术，2005，33（2）：1-6.WANG Jinhua.Fully mechanized top coal caving mining is the effective access to solve difficult problems in thick seam mining[J].Coal Science and Technology，2005，33（2）：1-6.
[24]王金华.特厚煤层大采高综放开采关键技术[J].煤炭学报，2013，38（12）：2089-2098.WANG Jinhua.Key technology for fully-mechanized top coal caving with large mining height in extra-thick coal seam[J].Journal of China Coal Society，2013，38（12）：2089-2098.
[25]于斌，朱衛兵，高瑞，等.特厚煤层综放开采大空间采场覆岩结构及作用机制[J].煤炭学报，2016，41（3）：571-580.YU Bin，ZHU Weibing，GAO Rui，et al.Strata structure and its effect mechanism of large space stope for fully-mechanized sublevel caving mining of extremely thickcoal seam[J].Journal of China Coal Society，2016，41（3）：571-580.