【摘 要】
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针对地下污水处理厂通风和建筑结构的特殊性,结合工程经验及新颁布的《城镇污水处理厂臭气处理技术规程》(CJJ/T 243—2016),对地下污水处理厂除臭工程设计进行总结。地下污水厂除臭应遵循全面收集、分区收集、就近处理、除臭通风合理分工密切配合的设计原则。在沉砂池和周边传动浓缩池采用加罩方式时,应通过合理设计加罩将臭气限定在最小范围内,提高收集效果,降低能耗;结合地下污水厂多立柱且层高受限的结构特
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针对地下污水处理厂通风和建筑结构的特殊性,结合工程经验及新颁布的《城镇污水处理厂臭气处理技术规程》(CJJ/T 243—2016),对地下污水处理厂除臭工程设计进行总结。地下污水厂除臭应遵循全面收集、分区收集、就近处理、除臭通风合理分工密切配合的设计原则。在沉砂池和周边传动浓缩池采用加罩方式时,应通过合理设计加罩将臭气限定在最小范围内,提高收集效果,降低能耗;结合地下污水厂多立柱且层高受限的结构特点,对地下污水厂风管布置和除臭装置形式进行优化设计;对《城镇污水处理厂臭气处理技术规程》(CJJ/T 2
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电化学-臭氧联用技术凭借其操作维护方便、处理效率高等优点在水处理领域受到了广泛关注。介绍了不同条件下电化学-臭氧联用技术的反应机理,以及电化学-臭氧联用技术在不同水处理条件下的运用和效果。影响电化学-臭氧联用技术的影响因素主要有电流强度、臭氧量、电极材料、电解质及目标污染物的性质。此外,反应器的样式也会影响电化学-臭氧联用技术的水处理效果。最后,对电化学-臭氧联用技术的前景进行了展望。
建立了测定水中双环戊二烯(DCPD)的吹扫捕集-气相色谱-质谱联用方法。对吹扫捕集测定条件进行了考察和优化,确定的最佳实验条件如下,吹扫气流速为40 m L/min,吹扫时间为11 min,解吸温度为250℃,解吸时间为2. 0 min。选用选择离子模式(SIM)进行检测,在2. 0~200. 0 ng/L范围内,DCPD浓度与仪器响应值间的线性相关系数为0. 999 1,方法的测定下限为2. 0
以模拟生活污水为底物,在SBR基础上研究反硝化除磷产电污泥处理污水的效果和产电特性。试验结果表明,反硝化除磷产电污泥处理污水与产电的效果良好,系统释磷的最佳pH值在7左右,增加MLSS可以提高反硝化除磷的产电效果,反硝化除磷产电污泥可以作为阳极产生电子和阴极接受电子的催化剂。
采用零价铁(Fe~0)活化过硫酸钠(PDS)高级氧化技术降解水中典型二苯甲酮类防晒剂(BP-9),评估各因素对BP-9去除率的影响。结果表明,Fe~0/PDS工艺对BP-9有良好的去除效果,BP-9去除率随BP-9初始浓度的增加而减小,随PDS投量的增加而增大。Fe~0的最佳投加量为0.5 mmol/L,酸性条件下Fe~0/PDS工艺对BP-9的去除效果明显优于碱性条件,反应体系中Cl~-、CO_
针对污泥制取生物柴油过程中产生的粗甘油废弃化问题及剩余污泥减量化和资源化需求,探讨了添加粗甘油对剩余污泥厌氧消化的影响。在厌氧污泥最佳接种量试验基础上,进行了不同粗甘油添加量(0. 5～2. 0 g/L)对剩余污泥厌氧消化产气、污泥减量、有机物转化及系统稳定性的影响研究。结果表明,厌氧污泥接种量为30%时最佳,此时剩余污泥厌氧消化累积产气量及VS减量率分别可达171. 1 m L/gVS和24.
厌氧生物滤池通常采用接种活性污泥的方式加速启动过程,但该方法的接种生物量较低且接种的微生物要经历从好氧到厌氧、悬浮生长到附着生长的演变过程。针对上述问题,提出接种厌氧生物活性炭加速厌氧生物滤池启动的解决方案。设计不同厌氧生物活性炭接种比例(0、25%、50%和100%)的厌氧生物滤池启动试验装置,装填比为25%、50%和100%的厌氧生物滤池分别在16、13和8 d后完成启动,而未装填厌氧生物活性
腐熟后的蓝藻液经厌氧发酵及好氧生物处理后的消化液中仍含有较高浓度的氮和磷,应进行资源化利用并避免水环境污染。利用水生蔬菜型人工湿地对蓝藻消化液进行深度处理,分析湿地中氮、磷的去除途径与空心菜的吸收规律。结果表明,当水力负荷为0. 02 m~3/(m~2·d)时,空心菜对氮和磷的最高去除量分别为0. 213和0. 34 mg/(g·d)。湿地的硝化强度先增加后降低,反硝化潜力沿水流方向逐渐降低。空心
以膨润土为原料,制备钙改性膨润土(Ca-B),采用动态吸附试验,研究了磷初始浓度、流量、初始p H值和共存离子对Ca-B吸附磷性能的影响。结果表明,一定程度上增加初始磷浓度有助于提高Ca-B的磷吸附量; pH值的升高和流量的增加均不利于Ca-B对磷的吸附;共存离子Cl~-和NO_3~-对Ca-B吸附磷的影响较小,但F-会抑制Ca-B对磷的吸附。采用NaOH溶液对Ca-B进行再生,增加NaOH浓度有
对长三角地区某污水处理厂进行升级改造,综合考虑该污水处理厂用地紧张的现状,并结合工程投资、运行费用以及出水水质等因素,选用MSBR-MBBR工艺进行改造。在不新增用地的情况下,改造后的工艺强化了对C、N、P的去除。在进水水质波动较大的条件下,COD、TP、氨氮和TN出水均值分别为(18. 40±3. 07)、(0. 13±0. 04)、0. 23和(6. 80±2. 00) mg/L,出水水质稳定