【摘 要】
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系统研究了时效处理对7A55铝合金微观组织演变和性能的影响.测试了其显微硬度、力学性能和电化学腐蚀性能,表征了透射组织和腐蚀形貌.试验结果表明:固溶处理后的7A55试验铝合金,具有高的硬化响应速率.经160℃ ×12 h时效处理后,显微硬度达到峰值,由固溶处理后的56 HV0.5提高到87 HV0.5,提高了55.36％,且前期的硬度升高速率极快.预时效(PA)处理抑制了试验7A55铝合金的自然时效(NA)效应,提升了烘烤硬化(BH)响应.经BH处理后,PA+NA态的屈服强度明显提升,达到475 MPa,
【机 构】
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烟台南山学院 工学院, 山东 烟台 265713;烟台南山学院 工学院, 山东 烟台 265713;山东南山铝业股份有限公司 国家铝合金压力加工工程技术研究中心, 山东 烟台 265700;山东南山暖
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系统研究了时效处理对7A55铝合金微观组织演变和性能的影响.测试了其显微硬度、力学性能和电化学腐蚀性能,表征了透射组织和腐蚀形貌.试验结果表明:固溶处理后的7A55试验铝合金,具有高的硬化响应速率.经160℃ ×12 h时效处理后,显微硬度达到峰值,由固溶处理后的56 HV0.5提高到87 HV0.5,提高了55.36％,且前期的硬度升高速率极快.预时效(PA)处理抑制了试验7A55铝合金的自然时效(NA)效应,提升了烘烤硬化(BH)响应.经BH处理后,PA+NA态的屈服强度明显提升,达到475 MPa,硬化增量达到190 MPa,提高了66.67％,伸长率降低为12.5％.PA+NA+BH状态下,析出相粒子尺寸更为细小,粒子直径在10～15 nm范围,且分布均匀.PA+NA+BH态的合金腐蚀电位最高,为-1.032 V(vs SCE),腐蚀坑数量最少,平均腐蚀深度约为33μm,最不易被腐蚀.
其他文献
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对比研究了Zr添加(0.05,0.15和0.25wt％)对Al-Zr合金固溶态和固溶轧制态时效析出行为、硬度和导电率的影响.结果表明,固溶态Al-Zr合金的晶粒尺寸随Zr含量的增加而减小,但是固溶轧制态Al-Zr合金的晶粒尺寸对Zr添加量不敏感.固溶态Al-Zr合金在350℃时效过程中,由于Al3 Zr沉淀相的析出,合金硬度随Zr含量增大而增大,但是更强的点阵畸变场则导致导电率降低.而在固溶轧制态合金的时效中,大量变形位错的存在促进了Al3 Zr相的析出,Al-Zr合金在250℃下时效具有比350℃时效更
介绍了电化学沉积制备镍铁合金镀层中镍铁异常共沉积的发生机理,综述了电化学沉积的相关工艺参数,包括电流密度、主盐类型与浓度、添加剂分子和其它因素对镍铁合金镀层微观形貌、合金成分、晶体结构和应用性能的影响,重点介绍了镍铁合金镀层在耐磨损、防腐蚀、析氢电极材料和磁学性能方面的应用,揭示了目前镍铁合金镀层制备与应用方面的问题,展望了其未来的发展趋势.
对比研究了含Nb和不含Nb的18CrNiMo7-6试验钢在加热温度(900～1100℃)和保温时间(1～8 h)下的奥氏体晶粒长大行为,建立了两种试验钢的奥氏体晶粒长大的数学模型.结果表明,随着加热温度的升高和保温时间的延长,试验钢的奥氏体晶粒逐渐长大,相同加热条件下18CrNiMo7-6-Nb钢的奥氏体晶粒尺寸要小于18CrNiMo7-6钢.将试验钢的晶粒长大过程分为抑制长大阶段(900～1000℃)和自由长大阶段(1000～1100℃),分别建立了适用于含Nb和不含Nb的两种18CrNiMo7-6试验
以EN10025-3标准为基本依据,采用中碳、低磷、低硫、低氮、低氢设计了正火高强度低温S460NL结构钢板的成分,通过高均质冶炼连铸工艺,生产了不同规格的正火轧制和正火轧制+正火钢板.结果表明,对于规格60 mm以下S460NL钢板,正火轧制工艺可以满足EN10025-3和EN10164 Z35标准性能要求,对于规格60 mm及以上S460NL钢板,需要增加正火工艺才能满足EN10025-3和EN10164 Z35标准的性能要求;正火轧制+正火态S460NL钢板经PWHT模拟焊热处理后的拉伸性能、-50
为了提高A100钢的摩擦学性能,采用气雾化法制备纯A100钢粉末及分别添加10％、17％、23％W6Mo5Cr4V2高速钢的W6Mo5Cr4V2/A100合金粉末,再利用粉末冶金工艺制备W6Mo5Cr4V2/A100复合材料.研究不同含量W6Mo5Cr4V2钢对复合材料力学性能和摩擦性能的影响,并探讨其磨损机理.结果表明,随着W6Mo5Cr4V2钢含量的增加,复合材料的硬度先上升后下降,且摩擦因数和磨损率都有不同程度的降低,但是材料的密度和韧性都略微下降.当W6Mo5Cr4V2钢含量为17％时,复合材料的
研究了不同固溶时效热处理制度对TB8钛合金棒材组织及性能的影响规律.结果表明,TB8钛合金棒材在890℃固溶热处理后可以得到单一等轴β组织,随着保温时间的延长,强度逐渐降低.经520℃不同时间时效处理后,β晶粒中析出大量次生α相,使得棒材强度显著增加.当时效保温时间为8 h时,TB8钛合金棒材时效强度达1286 MPa,并保留较好的塑性.推荐TB8钛合金棒材的固溶时效热处理制度为:890℃ ×30 min,WQ+520℃ ×8 h,AC.
二次硬化对回火温度非常敏感,研究了某含Mo二次硬化马氏体不锈钢在250～650℃回火时组织和性能的演变过程,并利用XRD、SEM、TEM以及冲击测试等手段分析了显微组织与力学性能之间的关系,着重讨论了试验钢二次硬化与残留奥氏体增韧机理.结果表明:480～500℃回火时,试验钢同时出现了二次硬化和回火脆性现象,宏观硬度达到了56 HRC以上,冲击性能为14 J?cm-2左右,显微组织主要由纳米级合金碳化物、板条马氏体以及残留奥氏体构成,其中纳米级合金碳化物弥散强化引起了二次硬化,体积分数约为10％的残留奥氏
某厂生产的破碎矿石用锤头,其服役寿命较低,仅20 h左右就因为磨损严重而失效.研究了不同热处理工艺对其组织硬度的影响.结果表明:锤头试样成分接近ZCPC-BTMCr20高铬铸铁,基体为较软的珠光体组织,宏观洛氏硬度仅为41.1 HRC,达不到相关标准要求.经960、985、1010℃加热保温,通过控制冷却速度可以得到马氏体或奥氏体基体,基体硬度提高,宏观硬度大于58 HRC.综合分析对于ZCPC-BTMCr20高铬铸铁,建议采用960℃空淬+450℃回火的热处理制度,其洛氏硬度可达60.1 HRC.