摘要：日本是地震多发的国家，在桥梁耐震的设计上有很多值得借鉴的地方。尤其是桥梁的落桥防止、变位制限、缘端扩幅等。下面以習志野橋落桥防止为例，浅析一下缘端扩幅在桥梁耐震方面的设计。
　　关键词：日本桥梁，落桥防止，缘端扩幅
　　中图分类号：K928.78 文献标识码：A 文章编号：
　　
　　習志野橋A1桥台缘端扩幅的设计——
　　桥梁形式：钢 2径间连续箱桁桥
　　下部工：RC 桥台
　　用途：防止上部工桥梁在地震时落桥的发生
　　扩幅量：扩幅后的桥台的张出长≧1.5×Se
　　最小桥台的张出长（梁端到桥台前面距离）：
　　Se = 0.700 + 0.005× L
　　= 0.700 + 0.005 × 9.23= 0.746 m
　　设计支间长：L = 9.23m现状桥台的张出长：Sm = 0.930m
　　必要缘端扩幅量 = 1.5×Se- Sm
　　= 1.5×0.746 - 0.930= 0.189 m
　　∴必要缘端扩幅量取值为200 mm
　　设计荷重
　　设计荷重： P = α×Rd弯矩 ： M = P× L剪切力 ：S = P
　　反力Rd(kN)： 714.0
　　割増系数α： 1.0
　　载荷位置L( mm )： 200
　　载荷位置Ｐ ( N )：714000
　　弯矩Ｍ (N・mm)： 142800000
　　剪切力Ｓ (N) ：714000
　　缘端扩幅用台座的荷重载荷位置：
　　必要扩幅量(直角方向)
　　下FLG幅 ：B0=1300
　　支間 ：L0=9.23
　　台座高度 ：h =815
　　必要扩幅量 ：B1 = B0＋2×( 200＋5×L0 ) =1792
　　4. 台座本体的照査
　　1)垂直補刚材的柱的照査
　　補刚材板厚 t1=22mm(SM400) 基部板厚 t2=22mm(SM400)
　　有效断面积
　　垂直補刚材面积 S1=6×22×78=10296mm2有效基部板面积S2=1300×22=28600mm2
　　全有效面积不能超过補刚材面积的1.7倍
　　S1+S2=38896>10296×1.7=17503 mm2
　　所以、有效断面积 Aw=17503 mm2
　　垂直補刚材的轴方向许容压缩应力度
　　断面二次惯性矩 I=6/12×22×783=5220072mm4
　　有效座屈长 L=756/2=378 mm(垂直補刚材固定点間的长h=756mm)
　　断面二次半径 r=√(I/Aw)= √(5220072/17503)=17.3
　　L/r=378/17.3=21.9≦92σcag=137N/mm2
　　b/t=138/22=6.3≦13 σcal=140 N/mm2
　　许容压缩应力度:σca=σcag×σcal/σcao(σcao=140 N/mm2)
　　=137×140/140=137 N/mm2
　　垂直補刚材的柱的照査
　　压缩応力度: σc=S／Aw= 714000/ 17503=41 N/mm2<137 N/mm2 ok
　　2) 对梁的照査
　　
　　
　　【对弯矩的照査】
　　M = P×L = 142800000N・mm
　　σ=(M／Ｉ)×yu=142800000/18325008768×389=3.0 N/mm2<σa=140 N/mm2 ok
　　【对剪切力的照査】
　　S =P= 714000N
　　τ=S／Ａw=714000/133056=5.0 N/mm2<τa=80 N/mm2 ok
　　B－B断面
　　在A-A断面上，以混凝土推动力作用的压缩应力为反力，来算出B-B断面的断面力。
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　
　　S = 8×22×378×3.0×(378/400)/2+22×1800×3.0×(378/400+1)/2
　　= 95288+116739=212028 N
　　M = 95288×378×2/3+116739×378
　　= 69424396N・mm
　　
　　
　　【對弯矩的照査】
　　σt=(M／Ｉ)×yt=69424396/83098472×33.6=28 N/mm2<σa=140 N/mm2 ok
　　σc=(M／Ｉ)×yc=69424396/83098472×101.4=85 N/mm2<σa=140 N/mm2 ok
　　【对剪切力的照査】
　　τ=S／Ａ=212028/ 19888=11 N/mm2<τa=80 N/mm2 ok
　　
　　结语
　　从上面实例开看，钢制缘端扩幅的设计比较简单，施工性很好，适用范围广。
　　
　　参考文献
　　[1]日本道路协会．道路桥示方书同解说.日本(平成14年3月)
　　[2]日本桥梁建设协会．既设桥梁落桥防止设计.日本(平成11年3月)