【摘 要】
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为了探讨氮含量及固溶温度对21-6-9不锈钢组织和硬度的影响,分别在950、1000、1050和1100 T对3种不同氮含量的热轧态21-6-9不锈钢进行l h固溶处理,通过光学显微镜观察其组织结构,结合Thermo-Calc热力学计算对试验钢的微观组织进行分析,并对其进行硬度测试.结果表明,0.20％～0.28％N的21-6-9不锈钢热轧后沿轧制方向析出铁素体,且钢中铁素体经950～1100℃固溶处理可消除,当N含量达到0.34％时,试验钢中不再出现铁素体.随着固溶处理温度的升高,21-6-9不锈钢的晶
【机 构】
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昆明理工大学材料科学与工程学院,云南昆明 650093;钢铁研究总院特殊钢研究所,北京 100081;钢铁研究总院特殊钢研究所,北京 100081;昆明理工大学材料科学与工程学院,云南昆明 65009
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为了探讨氮含量及固溶温度对21-6-9不锈钢组织和硬度的影响,分别在950、1000、1050和1100 T对3种不同氮含量的热轧态21-6-9不锈钢进行l h固溶处理,通过光学显微镜观察其组织结构,结合Thermo-Calc热力学计算对试验钢的微观组织进行分析,并对其进行硬度测试.结果表明,0.20％～0.28％N的21-6-9不锈钢热轧后沿轧制方向析出铁素体,且钢中铁素体经950～1100℃固溶处理可消除,当N含量达到0.34％时,试验钢中不再出现铁素体.随着固溶处理温度的升高,21-6-9不锈钢的晶粒组织长大,硬度降低.N含量的增加可显著提高固溶态21-6-9不锈钢的硬度,其增加程度随固溶处理温度的升高而减弱.
其他文献
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为保障高压输电线路穿越煤矿采空区场地时的建设安全,迫切需要开展沿线塔基建设场地的稳定性分析与评价.以山东滕州光伏发电项目110 kV高压输电线穿越王晁、锦丘、滨湖煤矿采空区场地为例,在分析钢塔结构应力和采空区地质采矿条件的基础上,选取了影响煤矿采空区场地稳定性的9个评价指标构建层次分析模型,以半梯形隶属度分布函数耦合权重排序向量改进模糊层次分析法,并将评价结果与高压输电线路架空区域实际调查的场地稳定性结果进行了对比分析.结果表明:所提出的改进模型评价结果与实际采空区稳定性一致,证明了改进模糊层次分析法应用
利用微观分析和物理化学相分析法,对不同回火温度(550,600,650℃)保温1 h后的Ti-V-Mo微合金化马氏体钢的组织和析出相表征,并进行了强化分量的计算.结果表明,在600℃回火时具有最佳的综合力学性能:抗拉强度为1298 MPa,屈服强度为1286 MPa,伸长率为14％.强化分量计算结果表明:析出强化和细晶强化是主要的强化方式,约占总强度的40％和30％,其中析出强化分量σp为517 MPa,由5 nm以下的(Ti,V,Mo)C粒子(质量分数22％)提供.回火温度由550℃升高到600℃,抗拉
FeMnAlC钢是一种新型的高强低密度钢,较高的合金元素含量使其组织性能具有较大的调控空间.κ-碳化物是钢中特有析出相,其析出位置和大小对FeMnAlC钢的性能有极大影响,合理地调控κ-碳化物的析出可以有效地提高钢的强度,并具有较高的塑性和韧性.对FeMnAlC钢中κ-碳化物的形成机理进行总结,并结合不同冷速和短时时效试验探究κ-碳化物的形貌特征以及调控方法.结果表明:κ-碳化物调幅分解产生,结构与基体共格,会随着时效时间的延长和温度的提高粗化.Si、Ni元素会促进κ-碳化物析出,Mo、Cr等元素会抑制κ
为了探究真空感应+真空自耗(VIM+VAR)和电炉+精炼+真空自耗(EAF+LF+VAR)两种工艺冶炼A286高温合金的热变形行为,利用Gleeble-3800热模拟试验机在温度950～1150℃和应变速率0.01～10s-1范围内进行热压缩试验.基于摩擦和绝热加热修正后的真应力-真应变曲线和应变硬化率曲线建立了 A286合金的Arrhenius本构方程,确定了 VIM+VAR合金和EAF+LF+VAR合金的热激活能分别为358.15和372.54 kJ·mol-1.利用临界应变和动态再结晶体积分数50％
通过微合金原理,设计了 3种含0.8％～1.0％碳及0.03％～0.04％铌的高碳钢.结果表明,碳含量增加可完全消除网状渗碳体,并使更多的碳在热处理加热时固溶于奥氏体中,从而获得更高的淬火硬度.对比不同碳含量钢的淬火显微组织,当碳含量为0.90％时,马氏体基体可以在获得最高硬度的同时保持超细晶粒.由此制造的梳理针布的平均齿尖硬度可以达到841 HV0.2,晶粒度可以达到13.5级.通过快速磨损试验以及客户现场试验,针布的耐磨性相对于高端针布钢材80WV提高约30％.
为探索30Crl6MolVN钢最佳的热处理工艺,采用冲击、拉伸试验机、洛氏硬度计、OM、SEM、XRD、TEM研究了淬、回火温度对该钢组织和力学性能的影响.结果表明:该钢最佳的淬火温度为1050℃,淬火后存在少量M23C6碳化物和M2N氮化物阻碍晶界迁移,其平均晶粒尺寸为14.1 μm,而大部分碳/氮化物固溶进基体中,导致Ms点降低,残留奥氏体含量增至59.2％.经-73℃冷处理后,大量残留奥氏体转变成马氏体,硬度提高至57 HRC.该钢300℃回火时具有良好的强韧性匹配,抗拉强度达2030 MPa,断面
通过MTS热模拟试验机对铸态与锻态GH4738合金在变形温度1000～1150℃及应变速率0.01～1s-1的条件下进行压缩试验,其中压下量为10％、30％、50％.结果显示,两种状态的合金应力-应变曲线均具有典型的动态再结晶特征,存在加工硬化、流变软化和稳态流变3个阶段.由应力-应变曲线得出GH4738合金铸态及锻态热变形激活能分别为Q=575.89 kJ/mol及Q=588.04 kJ/mol.并利用EBSD分析发现,在相同的热变形参数下,锻态GH4738合金组织的动态再结晶要比铸态组织发生得更早、更
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研究了3种Fe-18Mn-10Al-1C-(0,3,5)Ni-0.08V-0.03Nb(wt％)奥氏体基低密度双相钢在热轧后的组织和力学性能.结果表明,热轧后,试验钢的组织由拉长的奥氏体、条带状B2相及沿再结晶奥氏体晶粒晶界处的块状B2颗粒组成.此外,在奥氏体晶粒和B2颗粒中分别形成了纳米级κ-碳化物和D03相.5Ni钢屈服强度高达1352 MPa,这主要是由于奥氏体晶界存在大量纳米级别的B2颗粒以及VC相产生析出强化效果.随着Ni含量的增加,钢的强度与硬度均增加,5Ni钢屈服强度比0Ni钢高116 MP